減速器設計范文
時間：2023-03-30 15:24:05
導語：如何才能寫好一篇減速器設計，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。
篇1
傳統的減速器設計一般通過反復的試湊、校核確定設計方案，雖然也能獲得滿足給定條件的設計效果，但一般不是最佳的。為了使減速器發揮最佳性能，必須對減速器進行優化設計，減速器的優化設計可以在不同的優化目標下進行。除了一些極為特殊的場合外，通常可以分為從結構形式上追求最小的體積(重量)、從使用性能方面追求最大的承載能力、從經濟效益角度考慮追求最低費用等三大類目標。第一類目標與第二類目標體現著減速器設計中的一對矛盾，即體積(重量)與承載能力的矛盾。在一定體積下，減速器的承載能力是有限的；在承載能力一定時，減速器體積(重量)的減小是有限的。由此看來，這兩類目標所體現的本質是一樣的。只是前一類把一定的承載能力作為設計條件，把體積(重量)作為優化目標；后一類反之，把一定的體積(重量)作為設計條件，把承載能力作為優化目標。第三類目標的實現，將涉及相當多的因素，除減速器設計方案的合理性外，還取決于企業的勞動組織、管理水平、設備構成、人員素質和材料價格等因素。但對于設計人員而言，該目標最終還是歸結為第一類或第二類目標，即減小減速器的體積或增大其承載能力。
一、單級圓柱齒輪減速器的優化設計
單級主減速器可由一對圓錐齒輪、一對圓柱齒輪或由蝸輪蝸桿組成，具有結構簡單、質量小、成本低、使用簡單等優點。但是其主傳動比i0不能太大，一般i0≤7，進一步提高i0將增大從動齒輪直徑，從而減小離地間隙，且使從動齒輪熱處理困難。單級主減速器廣泛應用于轎車和輕、中型貨車的驅動橋中。單級圓柱齒輪減速器以體積最小為優化目標的優化設計問題，是一個具有16個不等式約束的6維優化問題，其數學模型可簡記為：
minf(x)x=[x1x2x3x4x5x6]T∈R6
S.t.gj(x)≤0(j=1，2，3∧，16)
采用優化設計方法后，在滿足強度要求的前提下，減速器的尺寸大大地降低，減少了用材及成本，提高了設計效率和質量。優化設計法與傳統設計密切相關，優化設計是以傳統設計為基礎，沿用了傳統設計中積累的大量資料，同時考慮了傳統設計所涉及的有關因素。優化設計雖然彌補了傳統設計的某些不足，但該設計法仍有其局限性，因此可在優化設計中引入可靠性技術、模糊技術，形成可靠性優化設計或模糊可靠性優化設計等現代設計法，使工程設計技術由“硬”向“軟”發展。
二、混凝土攪拌運輸車減速器的優化設計
1.主要參數
混凝土攪拌運輸車攪拌筒(罐)的設計容積為8～10m3，最大安裝角度12°，工作轉速2～4r/min和10～12r/min(卸料時的反向轉速)；減速器設計傳動比131∶1，最大輸出轉矩60 kN·m，要求傳動效率高、密封性好、噪聲低、互換性強。2.2結構設計主要包括前蓋組件、被動輪組件、第一級行星輪總成、第二級行星輪總成、機體中部組件和法蘭盤組件6大部分。機體間采用螺栓和銷釘連接與定位，機體與內齒圈之間采用彈性套銷的均載機構。為便于用戶在使用時裝配與拆卸，減速器主軸線與安裝面設計有15°的傾角，法蘭盤軸線可以向X、Y和Z方向擺動±6°，并選用專用球面軸承作為支承。軸承裝入行星輪中，彈簧擋圈裝在軸承外側且軸向間隙≤0.2 mm，減速器最大外形尺寸467 mm×460 mm×530 mm，總質量(不含油)為290 kg。
2.傳動系統設計
該減速器采用3級減速方案：第一級為高速圓柱齒輪傳動，其余兩級為NGW型行星齒輪傳動。其中，第二、三級分別有3個和4個中空式行星輪，行星輪安裝在單臂式行星架上，行星架浮動且采用滾動軸承作為支承；第二級行星架與法蘭盤之間采用鼓形齒雙聯齒輪聯軸器連接，混凝土攪拌運輸車減速器對齒面接觸疲勞強度、齒根彎曲疲勞強度和齒面磨損等要求十分苛刻，因此合理地選擇變位系數和進行修形計算十分重要。
三、減速器優化設計的數學模型
1.目標函數
對于C型問題，目標函數是A= min{f(x)} = min{f(x1，x2，…，xn)}式中：A——減速器總中心距，即各級中心距之和；x——各設計變量(包括各級中心距、模數、螺旋角、齒數、齒寬和變位系數等)；n——設計變量的個數。對于P型問題，目標函數是P= max{f(x)} = max{f(x1，x2，…，xn)}。式中：P——減速器的許可承載功率；x——同C型；n——同C型。
2.約束條件
約束條件是判斷目標函數中設計變量的取值是否可行的一些規定，因此減速器優化設計過程中提出的每一個供選擇的設計方案；都應當由滿足全部約束條件的優化變量所構成。對于減速器來說，在列出優化設計的約束條件時，應當從各個方面細致周全的予以考慮。例如，設計變量本身的取值規則，齒輪與其它零件之間應有的關系等等。減速器優化設計應考慮以下約束條件：
（1）設計變量取值的離散性約束
齒數：每個齒輪的齒數應當是整數；模數：齒輪模數應符合標準模數系列(GB1357-78)；中心距：為避免制造和維護中的各種麻煩，中心距以10mm為單位步長。
（2）設計變量取值的上下界約束
螺旋角：對直齒輪為零，斜齒輪按工程上的使用范圍取8°~15°；總變位系數：由于總變位系數將影響齒輪的承載能力，常取為0~0.8。
（3）齒輪的強度約束
齒輪強度約束是指齒輪的齒面接觸疲勞強度與輪齒的彎曲疲勞強度，這兩項計算根據國家標準GB3480-83中的方法進行。強度是否夠，根據實際安全系數是否達到或超出預定的安全系數進行檢驗。
（4）齒輪的根切約束
為避免發生根切，規定最小齒數，直齒輪為17，斜齒輪為14~16。
（5）零件的干涉約束
要求中心距、齒頂圓和軸徑這三者之間滿足無干涉的幾何關系。對于三級傳動的減速器(如圖1)，干涉約束相當于兩個約束：第二級中心距應大于第一級大齒輪齒頂圓半徑與第三級小齒輪頂圓半徑之和；第三級中心距應大于第二級大齒輪頂圓半徑與第4軸半徑之和。而二級齒輪傳動類推。
圖1 三級減速器示意圖
四、結語
機械優化設計是在常規機械設計的基礎上發展和延伸的新設計方法，而減速器的優化就是其中之一，是以傳統設計為基礎、沿用了傳統設計中積累的大量資料，同時考慮了傳統設計所涉及的有關因素。在實際應用中已產生了較好的技術經濟效果，減少了用材及成本，提高了設計效率和質量，使減速器發揮了最佳性能。
篇2
關鍵詞：卷取機；齒輪箱；設計
引言
鋁板帶重卷機組是用于成品鋁卷材的縱向切邊及重卷的設備系統。其整個機列由多個相互關聯的單元組成，共同完成生產任務，卷取機組是其中的一個關鍵單元。該單元將成品帶材進行卷取，并在重卷過程產生前張力，使軋制完的帶材卷緊、卷齊。其組成主要包括高強度的漲縮卷筒、活動支撐、立式或臥式減速器、推料板、漲縮油缸及傳動部分。下圖是一種卷取機立式硬齒面減速器的結構形式。本文以該減速器的主要性能參數和結構形式展開設計討論，為感興趣的設計者進一步優化設計和創新提供一點思路。
1.減速器簡介
該結構形式的卷取機減速器，動力由安裝在減速器箱體上的Z4型直流電機輸入，經兩級斜齒輪傳動，輸出扭矩傳遞至低速輸出軸，低速軸帶動與其聯接為一體的卷筒轉動，卷取成品帶材。根據生產工藝要求，減速器的傳動比通常設計為兩擋，即高速擋和低速擋，根據卷材不同厚度范圍使用不同的速比擋。該減速器要具有比較高的安全性，一旦失效，會引起機組、生產線或全廠停產。目前，這種類型的減速器，在涿神有色金屬加工專用設備有限公司生產的重卷機上很常用，諸如1550、1850、1900型，使用效果非常良好。國內一些有實力的減速器制造公司，已經能夠設計和制造這種與國際先進水平媲美的同類機型。
2.減速器設計
以某型號卷取機減速器設計為例，探討設計的方法和手段。設計的主要條件為：立式結構，兩級傳動，可高低速換擋，高速擋i=7.027，低速擋i=14.29，電機輸入功率P=DC180KW，轉速n=450/1500r/min，最小輸入扭矩Tmin=1146N.m，最大輸入扭矩Tmax=3820N.m，過載能力為200%，齒輪及軸承設計壽命為10年。
2.1 設計內容
（1）采用硬齒面齒輪傳動，齒輪精度等級為6級，材質20CrMnMo，滲碳淬火+磨齒加工，齒輪進行齒廓和齒向修行。按滿足齒輪最小彎曲強度SFmin=1.6和最小接觸強度SHmin=1.25要求，確定減速器的中心距、模數，按各級傳動承載能力大致相等分配傳動比，得到如下結果：高速級/低速級中心距分別為450mm和630mm，模數分別為8mm和12mm，傳動比高速擋i=64/45×84/17=7.027，低速擋 i=81/28×84/17=14.29。通過計算軟件，還可以對以上參數繼續優化。
（2）兩擋速比通過花鍵聯軸器和換擋機構實現。具體作法是，將高速級的兩個大齒輪一端分別加工出外花鍵（m=6，z=60），裝配位置呈相對方向，在兩大齒輪之間的中間軸上裝配有內外花鍵副（m=6，z=60），外花鍵靠平鍵固定在軸上，內花鍵套在外花鍵上可左右自由移動，通過減速器設置的換擋機構，在高速與低速之間實現轉換。內花鍵套由換擋機構的撥動手柄進行位置固定。撥動手柄轉過的弧線位移等于內花鍵套平移的距離。為了使花鍵副平滑對接嚙入，要對兩個大齒輪的花鍵齒部倒圓和倒角，且外齒齒部每隔一齒，在結合端齒寬上少1mm。換擋動作可通過手動機構或液壓缸方式完成。
（3）箱體設計。箱體設計為立式安裝形式，采用焊接機構，強度和剛度充足，中箱體和下箱體承擔安裝電機、制動器和輸出大軸的功能。根據需要，下箱體底部設置了防滑筋板，結合面設置了水平安裝基面，整機起吊吊耳沿低速軸方向設置，分布于下箱體四角。
（4）復雜的系統。減速器的稀油系統由總管路、支管路和分支管路組成。經冷卻的油由總管路進入，到達各個軸承的點和齒輪副嚙合區進行，并帶走產生的熱量，然后匯集到箱體內，從箱體的回油法蘭再回到的站，循環流動。每個分支管路中都設置截止閥、油流指示器，通過指示器觀察進油量大小并作出調節。是否充分，將決定齒輪和軸承的使用壽命，因此系統的設計須確保管路油流通暢。
（5）低速輸出軸。低速軸一端聯接漲縮卷筒，另一端聯接旋轉油缸。整個大軸由兩盤高承載力的大型雙列圓錐滾子軸承支承，支點跨距較大，受力狀況合理。選擇軸承，計算軸承壽命是大軸設計的關鍵步驟。
2.2技術要點
（1）滾動軸承在換擋中的運用。減速器中間軸設計了兩套齒輪和三套花鍵副，花鍵副起傳遞不同速比的扭矩作用。當變換到高速檔或低速檔后，余下的一檔齒輪副就不參與傳遞動力，跟著空轉，用一對滾動軸承支承大齒輪，以達到傳動分開的目的。
（2）立體化的傳動機構形式。與臥式結構相比，本例的結構大大節省了平面布置的面積，開拓了空間利用，將電機、制動器與減速器集成為一體，符合當前減速器設計發展的趨勢。
（3）密封和回油結構設計。在每個軸承孔下方，鉆出兩排或三排孔，通向箱體內部，軸承的油，在此形成不了渦流，快速流向箱體內，并使軸承迅速降溫。輸入軸和輸出軸，采用兩道密封措施，即機械迷宮密封和骨架油封密封。對于強制，采取這樣的設計，防漏效果非常好。
3.結論
卷取機立式硬齒面減速器，設計構思巧妙，在傳動方面，集合了雙速比與換擋機構功能；在安裝方面，箱體特殊的結構承擔了多種功能；與密封方面，采用了新結構和新措施。該減速器的優秀設計理念，對其它減速器的設計創新具有很高的借鑒價值。
參考文獻：
[1]齒輪手冊編委會編.齒輪手冊（第二版）上冊[M].北京：機械工業出版社，2000，8（2006.5 ）
[2]GB/T3480-1997.漸開線圓柱齒輪承載能力計算[S].
篇3
關鍵詞：減速器優化設計
傳統的減速器設計一般通過反復的試湊、校核確定設計方案，雖然也能獲得滿足給定條件的設計效果，但一般不是最佳的。為了使減速器發揮最佳性能，必須對減速器進行優化設計，減速器的優化設計可以在不同的優化目標下進行。除了一些極為特殊的場合外，通常可以分為從結構形式上追求最小的體積(重量)、從使用性能方面追求最大的承載能力、從經濟效益角度考慮追求最低費用等三大類目標。第一類目標與第二類目標體現著減速器設計中的一對矛盾，即體積(重量)與承載能力的矛盾。在一定體積下，減速器的承載能力是有限的；在承載能力一定時，減速器體積(重量)的減小是有限的。由此看來，這兩類目標所體現的本質是一樣的。只是前一類把一定的承載能力作為設計條件，把體積(重量)作為優化目標；后一類反之，把一定的體積(重量)作為設計條件，把承載能力作為優化目標。第三類目標的實現，將涉及相當多的因素，除減速器設計方案的合理性外，還取決于企業的勞動組織、管理水平、設備構成、人員素質和材料價格等因素。但對于設計人員而言，該目標最終還是歸結為第一類或第二類目標，即減小減速器的體積或增大其承載能力。
一、單級圓柱齒輪減速器的優化設計
單級主減速器可由一對圓錐齒輪、一對圓柱齒輪或由蝸輪蝸桿組成，具有結構簡單、質量小、成本低、使用簡單等優點。但是其主傳動比i0不能太大，一般i0≤7，進一步提高i0將增大從動齒輪直徑，從而減小離地間隙，且使從動齒輪熱處理困難。單級主減速器廣泛應用于轎車和輕、中型貨車的驅動橋中。單級圓柱齒輪減速器以體積最小為優化目標的優化設計問題，是一個具有16個不等式約束的6維優化問題，其數學模型可簡記為：
minf(x)x=[x1x2x3x4x5x6]T∈R6S.t.gj(x)≤0(j=1，2，3∧，16)
采用優化設計方法后，在滿足強度要求的前提下，減速器的尺寸大大地降低，減少了用材及成本，提高了設計效率和質量。優化設計法與傳統設計密切相關，優化設計是以傳統設計為基礎，沿用了傳統設計中積累的大量資料，同時考慮了傳統設計所涉及的有關因素。優化設計雖然彌補了傳統設計的某些不足，但該設計法仍有其局限性，因此可在優化設計中引入可靠性技術、模糊技術，形成可靠性優化設計或模糊可靠性優化設計等現代設計法，使工程設計技術由“硬”向“軟”發展。
二、混凝土攪拌運輸車減速器的優化設計
1.主要參數
混凝土攪拌運輸車攪拌筒(罐)的設計容積為8～10m3，最大安裝角度12°，工作轉速2～4r/min和10～12r/min(卸料時的反向轉速)；減速器設計傳動比131∶1，最大輸出轉矩60kN·m，要求傳動效率高、密封性好、噪聲低、互換性強。2.2結構設計主要包括前蓋組件、被動輪組件、第一級行星輪總成、第二級行星輪總成、機體中部組件和法蘭盤組件6大部分。機體間采用螺栓和銷釘連接與定位，機體與內齒圈之間采用彈性套銷的均載機構。為便于用戶在使用時裝配與拆卸，減速器主軸線與安裝面設計有15°的傾角，法蘭盤軸線可以向X、Y和Z方向擺動±6°，并選用專用球面軸承作為支承。軸承裝入行星輪中，彈簧擋圈裝在軸承外側且軸向間隙≤0.2mm，減速器最大外形尺寸467mm×460mm×530mm，總質量(不含油)為290kg。
2.傳動系統設計
該減速器采用3級減速方案：第一級為高速圓柱齒輪傳動，其余兩級為NGW型行星齒輪傳動。其中，第二、三級分別有3個和4個中空式行星輪，行星輪安裝在單臂式行星架上，行星架浮動且采用滾動軸承作為支承；第二級行星架與法蘭盤之間采用鼓形齒雙聯齒輪聯軸器連接，混凝土攪拌運輸車減速器對齒面接觸疲勞強度、齒根彎曲疲勞強度和齒面磨損等要求十分苛刻，因此合理地選擇變位系數和進行修形計算十分重要。
三、減速器優化設計的數學模型
1.目標函數
對于C型問題，目標函數是A=min{f(x)}=min{f(x1，x2，…，xn)}式中：A——減速器總中心距，即各級中心距之和；x——各設計變量(包括各級中心距、模數、螺旋角、齒數、齒寬和變位系數等)；n——設計變量的個數。對于P型問題，目標函數是P=max{f(x)}=max{f(x1，x2，…，xn)}。式中：P——減速器的許可承載功率；x——同C型；n——同C型。
2.約束條件
約束條件是判斷目標函數中設計變量的取值是否可行的一些規定，因此減速器優化設計過程中提出的每一個供選擇的設計方案；都應當由滿足全部約束條件的優化變量所構成。對于減速器來說，在列出優化設計的約束條件時，應當從各個方面細致周全的予以考慮。例如，設計變量本身的取值規則，齒輪與其它零件之間應有的關系等等。減速器優化設計應考慮以下約束條件：
（1）設計變量取值的離散性約束
齒數：每個齒輪的齒數應當是整數；模數：齒輪模數應符合標準模數系列(GB1357-78)；中心距：為避免制造和維護中的各種麻煩，中心距以10mm為單位步長。
（2）設計變量取值的上下界約束
螺旋角：對直齒輪為零，斜齒輪按工程上的使用范圍取8°~15°；總變位系數：由于總變位系數將影響齒輪的承載能力，常取為0~0.8。
（3）齒輪的強度約束
齒輪強度約束是指齒輪的齒面接觸疲勞強度與輪齒的彎曲疲勞強度，這兩項計算根據國家標準GB3480-83中的方法進行。強度是否夠，根據實際安全系數是否達到或超出預定的安全系數進行檢驗。
（4）齒輪的根切約束
為避免發生根切，規定最小齒數，直齒輪為17，斜齒輪為14~16。
（5）零件的干涉約束
要求中心距、齒頂圓和軸徑這三者之間滿足無干涉的幾何關系。對于三級傳動的減速器(如圖1)，干涉約束相當于兩個約束：第二級中心距應大于第一級大齒輪齒頂圓半徑與第三級小齒輪頂圓半徑之和；第三級中心距應大于第二級大齒輪頂圓半徑與第4軸半徑之和。而二級齒輪傳動類推。
四、結語
機械優化設計是在常規機械設計的基礎上發展和延伸的新設計方法，而減速器的優化就是其中之一，是以傳統設計為基礎、沿用了傳統設計中積累的大量資料，同時考慮了傳統設計所涉及的有關因素。在實際應用中已產生了較好的技術經濟效果，減少了用材及成本，提高了設計效率和質量，使減速器發揮了最佳性能。
參考文獻：
[1]孫元驍等著.圓柱齒輪減速器優化設計.機械工業出版社，1988.[2]胡新華.單級圓柱齒輪減速器的優化設計[J].組合機床與自動化加工技術，2006.
[3]陳立平，張云清，任衛群等.機械系統動力學分析及ADAMS應用教程.清華大學出版社，2005.
[4]梁曉光.優化設計方法在齒輪減速器設計中的應用[J].山西機械，2003.
篇4
關鍵詞：減速器箱體；球墨鑄鐵；鑄造工藝設計；澆注系統；冒口；球化率
JF90-1箱體是南水北調工程中減速器箱體的重要部件，外形尺寸為∮1700mm×高740mm，材質QT450-10，此種減速器箱體輸出扭矩高達170噸，箱體的軸承端承載載荷較大，該鑄件內部質量要求非常嚴格、苛刻，不能有夾渣、疏松、裂紋等缺陷。同時，該批鑄件壁厚不均，大部分壁厚50mm，軸承端的壁厚高達130mm，而且在外圓上有兩處Φ250mm×350mm限位裝置，均要求滿足歐洲探傷標準。
1鑄造工藝設計及方案選擇
1.1鑄件的工藝性分析從箱體的形狀結構看，在鑄件限位裝置兩處，分別存在厚大幾何熱節，易產生大的收縮，很容易出現變形、縮孔、縮松等鑄造缺陷。此兩處工藝措施：在鑄型和砂芯內分別設置冷鐵（厚度為100mm），增加散熱面積，減小熱節1.2澆注位置和分型面為了減少箱體鑄件大加工平面缺陷產生，將其放在底部。頂部采用冒口出氣及浮渣。分型面如圖1所示，為了保證起模方便，設置了兩處分型面，蓋底箱起模不便處，放置正起模斜度。1.3澆注系統設計采用半開放半封閉式澆注系統，先開放后封閉，有利于擋渣。直澆道采用Φ80mm陶瓷管，橫澆口尺寸1/2（45+65）×65mm，內澆口尺寸（41+45）×14mm，直澆道總面積為5024mm2，橫澆道斷面總面積為7150mm2，內澆道斷面總面積為6020mm2，∑F直：∑F橫：∑F內=1：1.5：1.2，橫澆道、內澆道均涂刷石墨涂料，兩次涂刷兩次烘干。內澆口沿著外圓切向引入，分散開設，盡量避開鑄件厚大部位，盡量避免鐵液沖擊砂芯，從而使鐵液能夠順利地進入型腔并平穩地充滿型腔，同時也便于清理，直澆口底部設置耐火磚保護，有效防止沖砂現象的發生。1.4工藝參數設計（1）鑄件收縮率：鑄件收縮過程受到阻礙不大，收縮率選取：長度方向1%，高度方向1%,寬度方向1%。（2）加工余量：底面取10mm，孔徑取12mm，頂面取12mm。（3）分型負數為1mm，芯頭配合間隙1mm。1.5冒口的設計及計算根據均衡凝固理論，利用球墨鑄鐵石墨化膨脹，抵消一部分收縮，設置冒口補縮鑄件初期凝固產生的收縮，采取參數如下：根據鑄件壁厚T=60mm，選取D=2T，H=1.5D，B=0.6D，h=0.3-0.35DD=120；H=180；B=70；h=40。1.6砂芯的設置采用呋喃樹脂自硬砂造型、制芯。根據鑄件結構特點，內腔結構不太復雜，為了減少砂芯，采用中間設置一整體砂芯，需要在下芯合型前放置在底模上部，使用下芯吊具整體下芯。這樣既保證了尺寸精度，又減少了因使用芯撐而帶來的滲漏。
2鑄造生產控制
2.1模樣制作做1個實樣外模、1個實樣芯盒、1個卡板、外模上做出冒口定位。縮尺1.0%。2.2造型生產控制造型：采用天然硅砂，粒度30/50目，含泥量小于0.45%，水分小于0.5%，SiO2含量大于97%。混砂設備采用25t/h移動式混砂機。箱體鑄件的合箱過程，是控制鑄件尺寸的關鍵過程，下芯后，采取演箱的方式，調整局部測量不到的壁厚；可以測量的部位，用專用卡板測量尺寸，采取這兩種方式檢驗砂芯的定位，控制鑄件尺寸精度。為了防止鑄件表面產生粘砂，在砂型表面和芯子表面涂刷耐火度高的石墨涂料兩層，分層點燃干燥固化，以增加型砂表面強度，避免表面落砂，提高鑄件質量，并吹干凈澆口管內的砂子。下芯后，用卡板檢查壁厚并測量尺寸，中間芯與上箱壓石棉繩。2.3化學成分控制C含量（質量分數，下同）控制在3.2%-3.9%范圍內，Si含量控制在2.6%-2.8%范圍內。Mn降低塑性和韌性；同時錳易產生偏析，鑄態下在共晶團邊界極易形成碳化物，降低鑄件力學性能，所以錳含量控制在0.5%以下。為了防止磷共晶、MgS等雜質產生，磷含量必須小于0.06%，硫含量必須小于0.03%。要求熔煉設備為中頻感應電爐，鑄件毛坯包括澆冒口總重為4800kg，采用底注式搖包澆注鐵液，澆注溫度1345℃，澆注時間85s，注意點火排氣。2.4鑄件清理清理工作前，先檢查鑄件表面有無嚴重缺陷。清理時，應注意不得損傷鑄件的邊緣、棱角。禁止重錘敲擊以免出現裂紋。鑄件翻轉時應注意人身安全，并應墊軟胎或木塊以防碰壞。對鑄件進行了拋丸處理，去除鑄件表面粘砂、氧化皮等附著物，顯露出金屬表面。2.5生產驗證實際生產嚴格執行鑄造工藝，最終成功生產了6個JF90-1箱體，化學試驗報告、金相試驗報告、力學性能試驗報告、局部探傷報告均滿足客戶要求及相關標準。鑄件內部無縮孔、縮松、裂紋、氣孔等缺陷。通過以上工藝生產出的首件產品具體性能指標：
3結束語
JF90-1箱體利用實樣造型方法，操作簡單，保證了鑄件無裂紋、變形、縮孔、縮松等鑄造缺陷。取得了客觀的技術效果和經濟效益。本產品無論是內在質量還是外在質量都得到了用戶的認可，為大批量生產減速器箱體做好了準備工作。
參考文獻
[1]張春明.球墨鑄鐵飛輪殼的無冒口鑄造工藝實踐[J].鑄造，2013，62（2）：170-172.
篇5
關鍵詞：圓柱齒輪減速器；二次開發；快速設計；參數化；SolidWorks
中圖分類號：TP319
文獻標識碼：A
文章編號：16727800（2017）004013203
0引言
減速器是機械、航空航天等諸多領域的機械傳動裝置，在現代機械系統中應用很廣[1]，其主要作用是減小轉速及增大扭矩。以圓柱齒輪為傳動零件的圓柱齒輪減速器最為常用，其工作原理是利用齒輪的速度轉換器，將電機速度降低到所需要的速度，從而增加轉矩。齒輪減速器主要由傳動零件（齒輪）、軸承、箱體及其附件組成。減速器結構非常復雜，除主要零件外，還包括通氣器、密封裝置、軸承擋油盤等，如果每個部件都采用個性化設計，會造成設計難度大、開發周期長、生產效率低等問題。為此，我們引入了快速設計系統概念。設計者在產品開發過程中利用二次開發技術，建立模型模板，開發同類零件時可直接調用模型庫中已保存的零件模板，通過參數化驅動快速實現。
1快速設計系統
產品快速設計系統（KRDS），也稱快速響應設計、敏捷設計，是一個集參數化設計、系列化設計、模塊化設計、模板化設計、自頂向下設計及設計知識管理于一身，具備良好的人機交互操作界面，面向產品三維方案設計、三維結構設計和三維轉二維工程圖的智能設計平臺。該系統在企業設計技術體系和三維技術應用基礎上，實現企業設計知識的繼承和發展，有效推進企業“三化”設計，顯著提高了產品設計效率和質量，同步促進企業的組織結構優化調整和研發模式改進轉型。 系統最重要的部分是參數化設計。參數化設計是將模型中的定量信息變量化，使之成為任意調整的參數[6]。對于變量化參數賦予不同數值，即可得到不同大小和形畹牧慵模型。在本實例中，先用SolidWorks軟件繪制好各子零件模型，定義各零件中的參數關系，然后裝配保存。再用Microsoft Visual Studio 2008搭建好零件參數的可視化界面，設置一鍵驅動按鈕，把零件參數關系用代碼表示出來，同時與數據庫連接。當驅動模型時，模型參數會自動保存到數據庫指定的文件夾下，需要改變模型參數時，只需在界面中輸入參數即可，點擊一鍵驅動按鈕就會出現新參數下的模型。在產品族模型進行參數化變型驅動時，系統會自動對驅動后的各個模塊裝配進行檢查。由于SolidWorks的三維模型和二維工程圖之間存在相互關聯性，因此在三維模型參數驅動的同時，可實現對二維工程圖的同步更新，并應用工程圖優化技術進行調整，達到零件的快速設計和快速裝配目的[2]。
2系統結構
基于的圓柱齒輪減速器智能設計系統通過技術和OLE（對象鏈接和嵌入）或COM（組件對象模型）技術相結合，將SolidWorks的API函數作為二次開發接口工具，添加.NET和COM引用[3] 。模塊化設計分類方式有功能和特征兩種。功能模式分為設計計算、結構設計、三維參數化建模、工程圖、數據管理等。
（1）設計計算模塊：根據輸入的傳遞功率、轉速等基本參數，計算后判斷強度、剛度等是否符合要求，確定各個零件的具體尺寸，設計結果存入數據庫供研究。（2）三維參數化建模模塊：主要對零件進行參數設置，包括主動參數和從動參數，主動參數在可視化界面中直接輸入，從動參數通過在中定義的關系直接驅動生成三維模型。（3）工程圖模塊：用于實現三維轉二維的智能輸出。通過編寫工程圖優化程序，調整工程圖尺寸大小及視圖位置，實現工程圖的快速自動導出[4]。
3系統設計
3.1系統開發工作流程
系統開發流程如下：①進入SolidWorks系統，在菜單欄進入用戶登錄界面，輸入整體基本參數；②減速器的類型設計完成后輸入軸及齒輪主要參數，并通過計算分析得出二級參數；③根據已輸入的產品編號，判斷已知實例庫中是否已有該型號，若已存在則直接調用。若沒有，則在判斷數據正確的情況下，將參數寫入數據庫存檔；④顯示三維模型及工程圖。
3.2系統界面及引用添加
圓柱齒輪減速器智能設計系統主要包括基本參數、軸參數設計及齒輪參數設計3部分。用戶界面作為人機交互最重要的部分，設計時要做到操作簡潔方便，一目了然。本設計界面分模塊填寫參數，并附上說明圖標注，使具體參數位置更加清晰。大部分數據可在后臺計算自動得出，大大降低了設計人員工作量，提高了工作效率。設計系統界面如圖1所示。
本實例使用Visual Studio 2008 作為編寫代碼平臺，為了使開發程序能成功連接到SolidWorks軟件，首先應當添加SolidWorks.Interop.sldworks、SolidWorks.Interop.swconst、SolidWorks.Interop.swpublished等引用。
3.3尺寸模型驅動
模型驅動前對工作路徑及存儲路徑進行修改。填寫完圓柱齒輪減速設計系統各零部件參數之后，對模型進行驅動，定義好尺寸驅動關系，點擊尺寸驅動模型按鈕即可驅動總裝模型，代碼如下： Imports System.Data.SqlClient ‘與數據庫Sql的引用 Imports SolidWorks.Interop.sldworks ‘與SolidWorks軟件的連接 Imports System.Math Imports System.Windows.Forms ‘運行的平臺 Imports System.IO Imports Microsoft.Office.Interop ‘與excel的引用 Public Class waterprotection #Region "打開模型"Private Sub Button6_Click（ByVal sender As System.Object，ByVal e AsSystem.EventArgs） Handles Button6.Click Button8.Enabled = True SwApp = GetObject（""，"sldworks.application"） part = SwApp.ActiveDocpart = SwApp.OpenDoc6（"E：＼參數化設計＼圓柱減速器模型＼總裝圖.SLDASM"，2，0，""，longstatus，longwarnings） （模型存放的路徑） SwApp.ActivateDoc2（"總裝圖"，False，longstatus） End 驅動完成模型總裝配圖如圖4所示。
3.4設計計算
智能設計系統優點在于設計人員只需輸入少量參數，通過后臺程序運算就可得出想要的參數，也可根據后臺的尺寸規則來判斷數據的正確性，避免了重復性工作。〖HT5"〗 TextBox_G_t.Text = Compute_F_Gmax（M，H1） *Y5/ S TextBox_H_t.Text = Compute_F_Gmax（M，H2） *Y6/ S part.Parameter（"D1@草圖2@大齒輪.part"）.SystemValue = Diameter_DC_31_09 / 1000 part.Parameter（"D1@草圖3@大齒輪.part"）.SystemValue = Diameter_DC_31_09 / 1000 - 0.002 part.Parameter（"D2@草圖1@大齒輪.part"）.SystemValue = Diameter_DC_31_09 / 1000 + 0.007 ‘獲得大齒輪參數
3.5數據庫訪問
數據庫（Database）是存儲計算機相關數據的集合。一個完整的數據庫應由數據庫、數據庫管理系統、數據庫應用程序、計算機軟件和硬件系統以及數據管理員幾部分組成。設計過程中往往需要對大量數據進行篩選，工作量大且復雜，如何高效簡潔地獲取所需要的數據至關重要。數據庫的另一作用是標準數據的管理，主要對標準件及固定尺寸模型參數進行存儲。使用過程中，通過代碼對數據庫進行調用，設計者可選擇需要的參數型號，直接驅動該類模型生成。本實例中標準件包括六角螺釘、夾緊裝置等。數據庫中內六角螺母基本參數如表1所示。
本文利用SQL Sever 2008作為系統的數據支持，用戶在該數據庫下使用SQL語言，可進行數據的新增、刪除、修改、查詢等操作，功能強大。以下是數據庫連接代碼： Dim connectionstr As String connectionstr = "server=服務器地址；database=數據庫；uid=用戶名；pws=密碼" Dim comm As New SqlConnection（connectionstr） '定義連接功能 conn.open（） '打開連接 conn.close（） '關閉連接
3.6工程圖驅動
模型驅動完以后，在主界面點擊生成工程圖按鈕，就能自動生成工程圖。但是直接轉換過來的工程圖質量很差，會出現視圖位置漂移、尺寸線拉長、序號不整齊等情況[5]。通過代碼重復利用可實現各工程圖的自動調整。工程圖調整主要包括視圖位置調整、視圖比例調整、尺寸位置調整及材料明細表調整等。 視圖位置調整用Position函數進行定位[8]，模型驅動后獲取當前圖形的中心位置C點坐標及該圖形的任意一個端點F的坐標。視圖位置調整代碼如下： Dim swSelMgr As SelectionMgr=swpart.SelectionManager Dim swView As IView=swSelMgr.GetSelectedObject5（1） Dim swPosition As Object=swView.Position Dim swOutline As Object=swView.GetOutline（） 〖JP2〗Dim outlineX As Double=（swOutline（2）+swOutline（0））/2 Dim outlineY As Double=（swOutline（3）+swOutline（1））/2 Dim ViewX As Double=swPosition（0） Dim ViewY As Double=swPosition（1） …… swView.Position=swPosition 視圖比例調整主要是通過確定驅動后工程圖的包絡線參數值，與事先設置好的視圖包絡線尺寸值進行比較。視圖比例調整部分關鍵代碼如下：〖HT5"〗 Swpart.ActiveView（viewname） swDraw=swpart Dim shtWid，shtHeight As Double shtWid=widLim shtHeight=heiLimboolstatus=swpart.Extension.SelectByID2（viewname，”DRAWINGVIEW”，0，0，0，False，0，Nothing，0） …… Do While lengthX>shtWidOrlengthY>shtHeigh i=i+1 vScaleRation=swView.ScaleRation …… Loop {整后的工程圖如圖5所示。
4結語
本文以知識工程思想為指導，把參數化設計、模塊化設計和實例推理思想引入到圓柱減速器設計，借助SolidWorks2016軟件、SQL Server數據庫、編程語言開發了圓柱減速器智能設計系統。該系統實現了圓柱齒輪減速器的快速設計，實現了資源的整合和重復利用，縮短了產品設計周期，具有一定的現實意義。
參考文獻：[1]王秋穎.基于SolidWorks的減速器三維設計系統的研究與開發[D].大連：大連理工大學，2014.
[2]劉昆民.圓柱齒輪減速器的快速設計技術[D].太原：太原理工大學，2006.
[3]索超，李玉翔，林樹忠.基于VB語言對SolidWorks參數化設計的二次開發[J].制造業自動化，2013，35（8）：137138.
[4]李曉玲.圓柱齒輪減速器快速設計研究[D].西安：西安電子科技大學，2010.
[5]陳樹曉，水俊峰，張晉強，等.基于SolidWorks的工程圖明細欄自動生成與調整技術[J].中國制造業信息化，2007，36（3）：4446.
[6]殷國富，尹湘云，胡曉兵.Solidworks二次開發實例精解[M].北京：機械工業出版社，2006，2829.
篇6
關鍵詞 單幅板；減速器；1m以上直徑；鑄造齒輪
中圖分類號TP212 文獻標識碼A 文章編號 1674-6708（2012）69-0142-02
0 引言
鑄造齒輪主要有平幅板、斜幅板、單幅板和雙幅板等主要型號。通常情況下，機械制造行業對平幅板、斜幅板、單幅板和雙幅板的應用情況及適合的場合確定如下：平幅板、斜幅板型式主要適合應用于直徑小于0.5m的齒輪；單幅板型式主要適合應用于直徑0.5m~1m的齒輪；雙幅板型式主要適用于直徑大于1m的齒輪。
對于直徑大于1m的鑄造齒輪，關于鑄造齒輪的單幅板或雙幅板型式，主要還是由齒輪的直徑D和寬度B來確定的，其中最重要的參數是直徑D。
聞邦椿院士領銜主編的《機械設計手冊》（第5版，2010年1月由機械工業出版社正式出版中所做的推薦為：單幅板鑄造齒輪適合用于直徑400mm~1 000mm的情形，且寬度B小于200mm；雙幅板鑄造齒輪適合用于直徑大于 1 000mm的情形，且寬度小于200mm~450mm。
眾所周知，雙幅板齒輪比單幅板的鑄造難度要困難一些，而且成本還要高。在鑄造齒輪生產中，表現出的問題就是雙幅板齒輪比單幅板齒輪的清砂難度系數加大了很多。當各幅板都是雙幅時兩層幅板間的殘砂難以清除干凈。這個問題對開式齒輪傳動情況不是一個問題，而對于閉式齒輪傳動裝置的減速器就變成了一個重要的問題，而且是不易解決的問題。這就是要求開展用于減速器的直徑大于1m且徑寬比大于2的單幅板型式的鑄造齒輪的重要原因。
1 單幅板結構減速器的直徑大于1m鑄造齒輪的設計思想
1.1 用單幅板替代雙幅板
為了保證整體結構的強度，在幅板厚度選取上，采用了單幅板厚度按雙幅板的兩層厚度的疊加厚度選擇。一般情況下對雙幅板厚度的選取是按照聞邦椿院士推薦數據C2=H/5（C2-每層幅板厚度，H-每條輪輻寬度）進行選擇的。
其中H=0.8dh（ dh-齒輪孔徑）。由此可知，C2=H/5=0.16 dh。
當我們按照保證整體結構參數的強度選擇單幅板厚度C1取雙幅板兩層厚度之和時，即有C1=2 ，C2=2×0.16 dh=0.32 dh≈dh/3。這就是說單幅板厚度可取齒輪孔徑的1/3。
1.2 采用八條輪輻
齒輪輪幅一般以六條最為常見，也有利用四條或三條的。齒輪采用八條輪輻，是利用齒輪直徑大于1m的特點設計出來的，才有了鑄造八條輪輻的位置和空間。八條輪輻的設計產生了每條輪輻用于支撐齒輪的圓周長度比六條輪輻小的特點。例如當齒數是120時，在六條輪輻設計的情況下時，每20個齒就要有由一個圓周段支撐；而在八條輪輻設計的情況下，每15個齒就要由一個圓周段來支撐，這樣就達到了提高外緣齒輪的強度的要求。
1.3 輪輻與輪緣間大圓弧過渡聯接
減速器大齒輪的齒面寬度范圍，通常在200mm~40mm之間。超過0.5m寬的居少數。一般將其鑄成雙幅板型式就是保證寬齒面的強度。輪輻與輪緣交界鑄有鑄造圓角作為消除鑄造應力的手段。但這只是正常的鑄造工藝采用的鑄造圓角，圓角取值為輪輻厚度之半。
雙幅板支撐輪緣，其間距略小于齒寬。單幅板由于位置居中，就有了使輪輻與輪緣間大圓弧過渡聯接的空間。也就是說從小鑄造圓角加大為大圓角過渡。這個圓弧半徑至少比鑄造圓角增大三四倍，用來保證外緣較寬齒輪的強度。
圖1 單幅板結構的減速器用鑄造齒輪
2 單幅板結構減速器的直徑大于1m鑄造齒輪的設計與鑄造
按照上述設計理念進行了設計，圖1為減速器用2m直徑鑄造齒輪，采用了單幅板八條輪輻結構型式。該示例齒輪寬度400mm，徑寬比為5。具體實施方式：減速器齒輪的又一結構型式的應用，需重新制作鑄造模型。對于既有產品，單幅板型式齒輪與雙幅板齒輪具備互換功能。
3 結論
在滿足使用要求的情況下，根據單幅板結構減速器直徑大于1m鑄造齒輪材質的特點和工藝性對其主要零部件的結構、材料等進行了設計改進和選材。對齒輪的工藝性能、經濟性等進行優化，部件的使用性能和結構進一步完善，保證外緣較寬齒輪的強度。經過3年的實際工業應用，表明該單幅板結構減速器直徑大于1m鑄造齒輪的優化和改進是科學合理的。
參考文獻
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一、培訓項目
建立企業培訓項目體系，實質上就是要明確企業大學任務和培訓方向，知道企業大學該做什么，如何貼近企業并服務企業發展戰略。就是要在充分調研的基礎上，依據企業生產經營管理業務流程，歸納出涵蓋企業所有方面的培訓內容，并進行分門別類，形成一個一個的培訓項目。如企業新員工培訓項目、班組長培訓項目、銷售團隊培訓項目、中高層管理人員培訓項目、員工新技術培訓項目等等。培訓項目建設要按照企業培訓特點，把每一個培訓項目做成可供培訓使用的軟件包，軟件包由培訓方案、培訓大綱、培訓課程、培訓講師、培訓教材及課件（PPT）等要素構成。從一定意義上講這個軟件包就是一個執行方案，無論是整個企業集團層面的培訓，還是內部子系統培訓，這一執行方案都適應，當然再完善的方案也要不斷更新。
二、培訓課程
1.明確培訓課程建設方向。企業培訓課程可分為兩類：一類是引進課程。凡涉及到公共性的培訓內容，諸如企業管理、團隊建設、市場營銷、社交禮儀、人力資源管理等，可引進普通高校或其他企業大學、社會培訓機構開發的課程；一類是自主開發課程。由于企業自身業務的特殊性，企業大學課程建設主要是自主開發適合自身生產經營管理需要的課程，如企業歷史及發展概括、企業產品生產流程、企業文化、生產設備操作與維護、企業安全生產、企業現場生產管理、企業產品基礎知識等。
2.堅持“按需培訓”開發課程。所謂按需，一是指員工需要；二是指企業業務需要；三是體現企業核心競爭力的自有知識、技能積累和傳承的需要。首先，根據員工隊伍素質狀況，按照“缺什么補什么”確定開發課程；其次，根據企業業務發展狀況，“量身訂做”自主開發新技術、新知識課程；再其次，根據企業發展歷程，開發體現企業文化、實踐經驗和技術創新的課程，實現企業知識和技能的沉淀、提煉、積累、傳承，企業知識和技能向員工內在能力和素質轉化。
3.培訓課程建設多樣化。適應企業培訓多樣性特點，企業培訓課程也應多樣化。就企業一般培訓需求來看，培訓課程可以有：經典案例類，即以企業成功事例為背景開發的培訓課程，旨在積累企業文化和獨特生產經營管理理念、風格、方式，沉淀、傳播企業知識和技能；定制課程類，即根據企業培訓項目要求，參考相關課程內容，結合企業生產經營實際開發的核心知識和技能課程，旨在解決生產經營管理中的實際問題，提升員工的專業知識和技能水平；一般課程類，即在外部已有的一般培訓課程的基礎上，根據企業培訓對象實際和培訓時限要求，精簡、整合開發的培訓課程，旨在提高員工特別是管理人員的綜合素質。
三、培訓教材
1.培訓教材類型。自主開發教材根據表現形式可分為著作類、講義類、方案類和軟件類等。著作類，指經企業決策層批準，由出版社正式出版的內部開發課程；講義類，指編寫打印或內部印刷成冊的內部培訓講義；方案類，指按照培訓項目要求設計編寫的模擬訓練、戶外拓展訓練、游戲等實操方案；軟件類，指根據學習和技能訓練設計的配套學習軟件。
2.培訓教材開發。企業培訓課程是根據企業自身生產經營管理需要而開發的，具有極強的針對性、實操性，學用結合、即學即用，其教材的編寫應以內部講師為主擔綱，如果是邀請外部專家、學者牽頭編寫，應確保教材的編寫建立在對企業充分調研、了解、認知的基礎上，避免照搬照抄，脫離實際。企業內訓教材編寫應堅持的原則：基于工作過程，以生產經營管理崗位流程為序列，以生產流程環節為模塊，以知識技能為節點，面向生產經營、突出實踐應用、挖掘內部經驗，力求精煉實用。
四、培訓講師
1.內部講師任職條件。內部講師是根據企業培訓組織體系建設需要和任職條件，承擔企業內部培訓課程講授、實踐指導等任務的在職員工。其任職條件一般應具備：具有大專及以上文化程度或中級以上技術職稱資格和中層及以上管理人員；高度認同企業文化，有責任心，品德高尚；知識豐富，有較強的專業領域工作技能和經驗；較強的書面和口頭表達能力、心理素質好；自愿擔任內部講師工作等。
2.內部講師選拔程序。內部講師選拔一般應經過三個環節：首先，提出需求計劃。根據培訓項目要求，提出內部講師需求計劃；其次，候選人推薦。可以是部門主管推薦，也可以是自我推薦，企業應鼓勵員工自愿擔任內部講師，充分發揮個人知識、技術專長，為企業員工培訓獻力；最后，評審與聘任。企業大學應組成評審小組，對擬擔任內部講師的人員進行評審，經評審小組評審通過后，報企業領導批準，由企業大學頒發聘書。
3.內部講師隊伍培養。企業內部講師具有一定的變動性，缺乏系統的教學基礎和技能，因此內部講師隊伍的培養包括質的提高和量的補充。內部講師隊伍培養應做到制度化，包括明確內部講師職責、完善內部講師考核體系和加強內部講師培訓等。
五、培訓機制
1.合理定位企業大學。企業大學是一個企業發展到一定階段的產物，是以服務企業戰略發展需要為宗旨，專門負責企業員工教育培訓工作的職能部門。企業大學必須具有雙重職能：一是管理職能。即全面負責整個企業集團員工培訓工作，包括企業人力資源培訓規劃、培訓工作組織、資源統籌和協調、對企業內部各單位培訓活動檢查督促等；一是服務職能。即在培訓項目、講師、課程與教材、資源保障等方面為各單位組織的培訓提供服務，對各單位培訓活動給與指導等。
2.納入人力資源管理體系。企業員工培訓是企業人力資源開發的重要途徑，企業大學一切活動必須與企業人力資源管理職能部門緊密聯系。一方面，企業人力資源職能部門必須把企業員工培訓納入人力資源管理考核體系；另一方面企業大學活動要配合人力資源管理，特別是在績效評估、人才招聘及員工激勵等方面。
3.建立企業內部三級培訓體系。即以企業大學為主導，以關乎企業發展全局的培訓項目為內容的宏觀層級培訓，并負責對部門、單位培訓給予指導和提供服務；以企業內部各部門、單位等子系統為主體，以業務需要為內容的中觀層級培訓；以班組、車間為單位，以崗位生產經營管理知識、技能為內容，突出解決生產經營管理過程中的實際問題的微觀層級培訓。
六、培訓評估
培訓評估的目的在于“持續改進”，這是ISO質量管理原則體現。企業大學的辦學宗旨在于服務企業戰略發展，企業培訓工作只有不斷地持續改進，才能貼近企業生產經營管理需要，才有旺盛的生命力，這也是企業大學為什么存在和發展的真諦。
1.建立科學完善的評估體系。企業大學培訓評估體系應圍繞培訓質量和效果建立，由三個子體系構成：一是受順者個體評估。主要是對參加培訓的員工進行的評估，包括知識、技能、素質等，以檢測受訓者培訓學習效果；二是培訓組織工作評估。包括組織過程評估、培訓項目有效性評估、培訓教學評估等，以檢測培訓活動的組織效能；三是各單位培訓工作評估。這是企業大學履行管理職能的體現，通過評估督促各單位積極有效的開展業務培訓。
篇8
關鍵詞：科技進步；會計制度
中圖分類號：F230 文獻識別碼：A 文章編號：1001-828X（2016）031-000-02
一、我高新技術產業相關會計制度存在的問題
1.制度建設存在空白
2006年2月頒布了新會計準則，其中包括一項基本準則和38項具體準則，并從2007年開始實行全行業的會計制度。社會經濟的飛速發展，信息技術和互聯網的普及，各種新興行業不斷涌現，開始對在工業經濟發展起來的會計制度產生巨大的沖擊，帶來各種各樣新的問題。例如，產品成本的核算，作為企業會計核算的重點環節，我國卻至今沒有出立系統的成本會計準則，成本核算的規定分散在多個具體準則中，十分零散，而且在成本核算范圍、核算方法以及信息披露方面跟國際會計準則存在較大的差異。由于與國際趨同的成本會計準則尚未制定，導致我國高新技術企業在拓展海外市場時，經常遭受反傾銷調查。現在，我國大多數企業采用的是制造成本法，其中產品成本包括直接材料、直接人工和制造費用，期間費用如銷售費用、管理費用等則計入當期損益。而反傾銷調查機構認可的產品成本范圍更廣，涵蓋了生產成本、銷售費用、管理費用和一般費用等諸多內容。如果在應對反傾銷調查時不能提供完整、準確的成本核算資料，就不能及時地采取應對措施，降低了勝訴的機會，有的企業甚至會直接放棄應訴，導致企業失去海外市場，嚴重制約了我國高新技術企業“走出去”戰略的實施。
2.制度內容尚待完善
會計制度發展到現在，內容已經涉及到各行各業的方方面面，不可避免地也存在一些被忽視的地方。僅就涉及到企業科技進步的會計制度內容來說，新會計準則中關于無形資產部分，就有需要完善的地方，比如研發費支出的總范圍的規范和研發支出與開發支出的劃分標準。這些問題在企業經濟活動的實際操作中會產生一些障礙。缺乏對研發費總范圍的規范可能導致企業在經濟活動中只把較少的物資資源作為企業的全部資產，忽視對技術、人才投入的計量，導致市場對高新技術產業產生錯誤的價值估計。
固定資產是高新技術企業重要的生產資料，在高新技術企業的資產中占絕大部分。固定資產折舊的方法包括年限平均法、工作量法、雙倍余額遞減法和年數總和法等。按照規定，生產部門固定資產折舊費計入“制造費用”，非生產部門固定資產折舊費計入“管理費用”、“銷售費用”或“其他業務成本”。這些規定也存在一定的缺陷：第一，按歷史成本為固定資產計提折舊的方法，沒有考慮到貨幣的時間價值，隨著科技水平的提高，高新技術企業的機器設備等固定資產的價值隨之增加，之前計提折舊積累的資金無法滿足固定資產的更新換代，導致企業的研發活動難以為繼，生產規模逐漸縮小。第二，在高新技術產業，企業的自動化程度較高，產品的成本結構產生了很大變化，直接人工成本的比例大幅減少，而折舊費用的比例大幅增加，如果僅僅把折舊費作為成本費用的明細科目而不單獨設立會計科目進行核算，不符合會計信息的重要性原則，也不利于對會計信息的進一步分析。第三，固定資產計提折舊的對象不合理，根據規定房屋和建筑物都需要計提固定資產折舊，但是隨著房價的上漲，很多房屋、建筑物的原值遠低于現在的公允價值，對房屋、建筑物計提折舊導致賬實不符，會影響會計信息的真實性，而且計提的折舊額被計入成本和費用，使得產品的成本提高，會削弱產品和企業的競爭力。
3.制度執行存在問題
除了會計制度建設存在空白和制度內容尚待完善之外，在企業的實際操作中，會計制度的執行也存在問題。以跟科技創新企業密切相關的《企業會計準則第6號一無形資產》為例，準則規定“企業內部研究開發項目的支出，應當區分研究階段支出與開發階段支出；研究階段的支出，應當于發生時計入當期損益，開發階段的支出，滿足一定條件的，才能確認為無形資產。這一規定相對于以前一刀切的費用化處理方式，能夠有效地提高會計信息的相關性和可靠性，從準則規定上看似很完備，但企業研發費的會計處理中很難將研究支出與開發支出區分開。高新技術企業的科技創新活動包括研究活動和開發活動這兩個方面，研究階段和開發階段可能有相互交錯的成分，如果在科技成果轉換之前確認研發項目能否給企業帶來預期的經濟效益，區分的標準具有模糊性和主觀性，那么這種方法很容易被用作調節利潤的手段。
二、改進我國財會制度的對策
1.不斷完善會計配套制度的內容體系
針對會計制度建設中存在的空白，應該關注經濟環境的變化，強化會計實踐研究，針對經濟發展中新的會計問題不斷完善會計制度，確保會計制度調整的可行性和及時性。會計核算方面，針對會計制度中存在的空白，應當結合我國的具體國情和企業的實際發展狀況，抓緊研究和制定成本核算等會計準則，使企業在進行成本核算和其他會計業務處理時有章可循有據可依，用高質量的會計信息指導企業的科技創新活動。會計信息披露方面，高新技術產業中，科技創新的信息不對稱，我國企業和科研機構在科技創新中一度處于獨立發展狀態，社會分工的細化導致信息不對稱，科研機構不了解企業的運作和產品的生產，而企業的管理層不了解科研成果，無法把握核心技術。這種信息不對稱很可能就會導致逆向選擇和道德風險。針對企業在科技創新中的這些特征，會計提供的經濟信息和會計核算控制在一定程度上能夠有效分散風險，信息的披露可以減少信息不對稱，同時會計在內部融資和外部融資都發揮著重要的作用。通過信息披露制度的完善，例如對信息供給和需求以及信息披露的時間、內容、方法進行研究，從而促進企業科技創新活動的開展。會計分配與激勵方面，完善的權益分享制度，不僅能保障科技研發人員相應的經濟權益，也能為企業留住人才，增強企業科技創新能力。在會計分配和激勵制度的改進中，應當根據高新技術企業的特點，允許和鼓勵資本、技術、人才、管理等生產要素參與分配，在產品研發完成后的銷售階段，應當準許企業按銷售收入的一定比率提取研發基金用于企業科技創新研究的推廣活動，讓國家的優惠政策真正為企業所用。
2.不斷完善會計核算體系
會計核算體系包括會計核算、分析、檢查、預測、決策和控制的方法。在企業的會計核算過程中，成本費用和產品成本的計算方法不同會導致企業的產品成本出現很大的偏差。高質量的成本信息不僅是企業進行科學決策的依據，也是國家進行宏觀調控的要求。我國現行的會計準則中對成本核算制度存在的空白給企業的具體執行造成了很大的困難。
為了提高研發費用會計核算的可操作性，對于普通的企業研發支出較少，可以依據重要性原則，直接將其作為當期損益處理；而對主要是研究、開發活動的企業，如軟件開發、電子信息類企業，可將研究、開發費用全部予以資本化；對于一般高新技術企業，由于這些企業對需要進行大量的研究、開發活動且研究、開發階段投入較大，應該從兩個角度進行處理：如果開發活動獲得成功，那么則應該把開發前期進行的研究及開發階段的全部成本予以資本化，并在報表中列示出本期轉回的以前期間確認為費用的資產金額，來保證報表不致受誤解；如果開發沒有達到預期的效果，則應當把研究、開發成本計入當期費用，并在報表中進行披露。針對高新技術企業固定資產折舊中出現的新情況，建議采取如下對策：一是在折舊方法上，保持與稅法的協同，增加一次扣除法，將價值較低的一般設備和單位價值在規定之下的研發設備一次性計入成本費用，不再分年計提折舊；二是對研發設備強制采取加速折舊方法，降低科技企業研發設備的價值貶值風險；三是對科技企業的設備可以采用現值法提折舊，最大限度滿足企業固定資產更新改造的資金需求。
3.在會計準則層面提供操作指引
在國家的會計制度建設中，會計準則主要是對會計問題的原則性規定。而在企業的實際經濟活動中，由于各方對會計準則內容的理解角度不同，采取的操作方法也大相徑庭，導致財務信息的可比性大大降低。為了提高企業經濟信息質量，有必要在企業準則層面為企業提供操作指引，完善會計準則的相關內容。以企業的研發費為例，根據企業研發費與會計實踐的研究，對研發費用和開發費用做出具體的劃分標準，為研發費的會計科目設置、核算、信息披露做出相應的操作指南。對于可能對企業科技創新產生較大影響的準則內容，如固定資產、所得稅、政府補助、股份支付等也應當結合企業的具體實踐情況，不斷細化準則內容，并根據經濟社會的發展制定出操作性指引。
提高企業的自主創新能力，調整產業結構，實現產業結構優化升級，既需要科技、人才、市場、生產鏈等多方面的支持，也需要財會制度與時俱進，以完善的財會制度及時掌握企業的經濟動態，加強企業各部門的協作和監督，從而節約生產、銷售、管理成本，提高企業經濟效益，使企業在競爭中立于不敗之地。
參考文獻：
[1]王開田.科技革命與會計管理范式創新[J].管理世界，2013（1）：150-151.
篇9
關鍵詞：中小企業；網站建設；品牌塑造
中圖分類號：TP3 文獻標識碼：A 文章編號：1007-9599 (2012) 12-0000-02
隨著市場經濟的進一步發展，市場競爭日益激烈，中國已經從計劃經濟過度到不完全的市場經濟模式，例如能源、金融等仍然保持全民所有制，其他的輕工業、重工業等多個領域已經逐步開放。在第三產業領域誕生了很多中小型企業，成為國民經濟的有效補充。但是由于這些中小型企業經濟基礎淡薄、經營業務單一，要在激烈的市場競爭中謀求生存與發展，就必須重視自身的品牌建設。中小企業的品牌建設不能像大公司企業那樣花費大量的公關費用進行品牌宣傳及品牌推廣，那就更需要從節約成本角度考慮，依托互聯網進行企業品牌的設計與管理，而網站建設及推廣就是較為實用而又適用的模式。
一、中小企業網絡品牌建設的重要性
簡單地說，品牌就是使某個產品或企業與其他產品及企業區分開的一個標識。這個標識可以是公司的名稱、公司的簡稱、公司的形象LOGO，特殊的廣告語或者網站域名等等。例如可口可樂的名稱、波浪標識等等都形成了企業及產品的標識，并被廣大客戶及用戶接受及廣泛認知，進而形成了品牌忠誠度，塑造了品牌的無形價值。品牌標識由于其較為容易記憶和辨識，使得客戶一看到或者一聽到，無論是文字還是圖片，都能立即把這個產品或企業與其他同類區分開來，而網絡品牌就是在互聯網中建立而形成的品牌。
隨著全球互聯網的迅猛發展，網絡品牌的影響力也越發顯著。網絡品牌的影響力不僅僅是在網上，甚至也在線下造成了很大影響。網絡品牌可以在網上影響網民的行為，并且形成一種品牌誠信，并且通過網民之間的口口傳播形成口碑效應。企業品牌的設計戰略及發展受到自身經濟條件、周邊環境及國家政策等諸多方面因素的制約與影響。在以往的企業品牌營銷及推廣中，往往是大型企業的公關工作，需要進行大量的策劃耗費大量的人力物力，但是隨著互聯網的發展，這一區別于電視、報紙等傳統媒介的新媒體，以其廉價、直觀、傳播速度快、受眾覆蓋面廣等優勢，成為中小型企業品牌建設的最佳選擇。
隨著互聯網2.0的廣泛應用，微博以迅猛的方式席卷全球，為企業網站建設及品牌塑造提供了一個全新的平臺和契機，因此作為中小企業決策者以及網站建設工作人員，應當從企業品牌設計層面中的網站建設這一角度出發，通過分析當前人民群眾對信息接收載體已經發生轉變這一現象，探討中小企業網站建設的新應用，采用更為適宜企業實際情況的企業品牌戰略服務。
二、中小企業網絡品牌的塑造及網站建設內容
隨著互聯網的發展，越來越多的企業開始注重企業的網絡品牌形象。中小企業決策者逐漸意識到企業網絡品牌形象的重要性，不僅僅希望通過企業網站對外進行企業形象展示和產品服務介紹，更希望通過一些企業相關照片及文字等多種方式向更廣闊的消費群體進行展示。而企業網站如果建設得好，不僅是一個對外宣傳的窗口，更為企業員工提供了一個信息交流和互動的平臺，成為宣傳企業文化、傳遞管理信息的渠道，更通過互聯網向更廣泛的消費群體展示了企業生存及發展的優勢及動力。同時，企業網站也可以為眾多意向客戶了解產品及企業打開了方便之門。互聯網信息傳輸及時迅速，加上在手機應用平臺的開發及推廣，完全可以以單體式的傳播速度呈現幾何性信息爆發，具備高效率、范圍廣、低成本的特點，能夠為企業打響知名度、增加無限商機和可能。中小企業網站建設及品牌塑造可以參看以下幾個步驟來進行：
（一）要先制定品牌規劃，才能進行相應的網站建設架構規劃
網站策劃的好壞直接影響到企業網絡營銷的效果和網站的運營，所以網站策劃對于網絡營銷和網站運營至關重要。在進行網站建設時，必須以企業自身的需求和網絡營銷為導向，對網站建設進行相應的規劃，編制完善的網站策劃實施方案。首先必須確立企業形象及標識為中心的網站形象設計和內容組織，網站內容規劃不僅僅局限于欄目的設置和內容的堆砌，而是根據不同行業領域的不同需求以及需要推廣的內容、行業、產品等情況，確定網站所要體現的信息重點和信息關聯，將內容最完美地表現在網站上，以最貼切的形式傳遞出最佳的網絡視覺效果。
（二）選擇容易辨析及記憶的域名
域名的選擇是企業域名戰略中較為關鍵也是最為困難的環節。對于一個具有全球戰略眼光的企業家來說，通用頂級域名當然是首選，除非企業意向的通用頂級域名已經被搶先注冊，而且對方索價過高。使用通用頂級域名不僅顯得大氣簡潔，而且可以彰顯企業的互聯網全球化理念。一般而言企業域名的選擇沿用以下標準：
1.必須使用屬于自己的獨立域名；
2.域名最好短小容易記憶；
3.連詞符的使用；
4.域名中包含關鍵詞或相關詞匯；
5.域名以.com最好；⑥域名注冊以品牌優先。
（三）網站視覺設計必須切合企業品牌形象及慣用色系
篇10
關鍵詞：頂管、沉井。
中圖分類號：U443.13+1文獻標識碼： A
1工程概況
宿遷市七堡引水樞紐工程從駱馬湖水庫引水到西民便河和古黃河，設計引水流量為10m3/s；工程位于江蘇省宿遷市宿豫區皂河鎮七堡村；其主要功能是調水引流，改善水環境。樞紐由進水口渠道、倒虹吸樞紐、出口箱涵及明渠組成；本文主要介紹倒虹吸樞紐的頂管和沉井。駱馬湖至古黃河采用頂管方式穿越中運河和古黃河（以下簡稱穿河頂管），古黃河至西民便河的陸地也采用頂管（以下簡稱陸地頂管），為了頂管的施工需要，倒虹吸樞紐沿線設置4座沉井。倒虹吸樞紐由1號沉井、穿河頂管、2號沉井、古黃河引水泵閘、陸地頂管、3號沉井、4號沉井組成。
2.2設計基本資料
2.2.1水文
（1）特征水位
駱馬湖水庫、西民便河、中運河、古黃河特征水位。特征水位值見表2.2-1。
表2.2-1特征水位表
2.2.2工程地質
2.2.2.1地形地貌
工程區位于徐淮黃泛平原區，地形開闊平坦，水系較為發育，工程場地地勢起伏較大，頂管沿線地形呈中間高兩頭低的特征，地形大致可分為三段。頂管進口段（靠近古黃河）長度約280m，地面高程為24.80～26.50m；頂管中間段長度約2241m，地面高程在26.50～29.00m之間，絕大部分高程在28.00m左右；頂管出口段（靠近西民便河）長度約260m，地面高程在23.00～25.50m，兩岸民房比較集中。沿線多為農田，南端有民宅。
2.2.2.2地層巖性
工程區第四系地層廣泛分布，厚度較大，根據區域地質資料，本區第四系覆蓋層厚度大于80m，就勘探深度范圍內所揭示的土層按其成因類型及土的性狀自上而下可分為九層，現分層描述如下：
①層：填土。岸上鉆孔中該層為以壤土或砂壤土為主的素填土，表層含植物根須；水中鉆孔該層為淤泥。
②層：重粉質砂壤土或粉砂（局部粘性大或夾流塑或軟塑狀壤土），暗黃色或灰色，中密狀（局部稍密狀），濕，無光澤，干強度低、韌性低，搖振反應迅速。
②-1層：重粉質壤土。黃色、暗黃色或灰色，軟塑-可塑狀，含鐵質粉末，稍有光澤，干強度及韌性中－低，無搖振反應。
③層：重粉質壤土。暗黃色或灰色，軟塑－可塑狀，稍有光澤，干強度及韌性中－低，無搖振反應。含腐植物。
④層：重粉質砂壤土夾粉砂：暗黃色或灰色，中密－密實狀，濕，無光澤，干強度低、韌性低，搖振反應迅速。
⑤層：粉質粘土或壤土（局部夾砂粒）。灰色或暗黃色，可塑狀，有光澤，干強度及韌性中－高，無搖振反應，夾鐵錳結核，偶含腐植物及螺殼。
⑥層：粉砂或細砂（局部夾砂壤土）：黃色或灰色，中密狀，濕，主要成份以石英、長石為主，有水平向層理。
⑦層：粉質粘土。褐黃色（局部為灰色），硬塑狀，有光澤，干強度及韌性高，無搖振反應，夾鐵錳結核，混較多礓結石。
⑧層：細砂或粉砂（局部夾中粗砂）。黃色，密實狀，濕，以石英、長石為主，無明顯層理，混礓結石。
⑧-1層：粘土。褐黃色，硬塑狀，有光澤，干強度及韌性高，無搖振反應，夾鐵錳結核。
⑨層：粘土。褐黃色，硬塑狀，有光澤，干強度及韌性高，無搖振反應，夾鐵錳結核，混較多礓結石。鉆孔未揭穿此層。
工程場地各建筑物段土層分布情況參見工程地質剖面圖。
2.2.2.3地震及評價
本區歷史上曾發生過8級以上的特大地震，是我國強烈地震帶之一，地震活動的強度和頻度較高。根據《中國地震動參數區劃圖》GB18306-2001，場地區地震動峰值加速度為0.30g，相應地震基本烈度為Ⅷ度。
據《水利水電工程地質勘察規范》（GB50487-2008）附錄P中的有關規定，判別勘察深度內②層、④層重粉質砂壤土為可液化土層，⑥層粉砂、⑧層細砂均為不液化土層。
2.3工程布置及建筑物
2.3.1工程級別和設計標準
宿遷市七堡引水樞紐由進水口渠道、倒虹吸樞紐、出口明渠組成。倒虹吸樞紐由1號沉井及進水閘、穿河頂管、2號沉井、古黃河引水泵閘、陸地頂管、3號沉井、4號沉井組成。根據《防洪標準》、《水利水電工程等級劃分及洪水標準》、《堤防工程設計規范》，確定本工程穿堤建筑物（包括1號沉井、穿河頂管、2號沉井、古黃河引水泵閘及箱涵）級別為2級，其他建筑物（進水口渠道、陸地頂管、3號沉井、4號沉井、出口明渠）為3級。
擬建場地區的地震動峰值加速度值為0.30g，相應的地震基本烈度為Ⅷ度。根據《水工建筑物抗震設計規范》，本工程倒虹吸建筑物按抗震設計烈度為8度進行抗震設計計算；根據《堤防工程設計規范》的規定，本工程進水口渠道、出口明渠堤防可不進行抗震設計。
2.3.2 工程布置及建筑物
2.3.2.1工程布置
進水口渠道底寬18.50m，底高程20.33m，兩側邊坡1：3。
倒虹吸樞紐包括穿河頂管、古黃河引水泵閘和陸地頂管及4個沉井。倒虹吸樞紐各建筑物中心線沿引水線路中心線呈直線布置，自北向南依次布置1號沉井及進水閘、穿河頂管、2號沉井、陸地頂管、3號沉井、陸地頂管、4號沉井，總長為3240.80m。1號沉井及進水閘布置在駱馬湖水庫堤防以北的駱馬湖水庫之中，穿河頂管穿越中運河和古黃河，2號沉井布置在古黃河以南的農田內，3號沉井布置在古黃河至西民便河中部，4號沉井布置在牛角塘附近。
2.3.2.2 主要建筑物設計
（1）1號沉井布置
依據頂管施工需要，1號沉井底部凈長7.00m、凈寬7.5m，采用鋼筋混凝土矩形沉井結構，布置在駱馬湖水庫堤防以北35m處。1號沉井既作為倒虹吸的引水進口豎井，又作為鋼筋混凝土頂管的接收井。沉井外形輪廓尺寸長9.80m，寬10.30，沉井頂高程27.70m，沉井底面高程1.30m，刃腳底高程-2.30m。沉井高度達30.00m，壁厚尺寸需要分段設計，沉井分上、中、下三部分，上部沉井高程15.00~27.70m段井壁厚度為1.00m；中部沉井高程7.50~15.00m段井壁厚度為1.20m；下部沉井高程-1.10~7.50m段井壁厚度為1.40m；刃腳在高程-2.30~-1.10m，厚度為0.40~1.40m。沉井下沉采用不排水下沉方式施工，底板鋼筋混凝土厚度1.40m，其下封底混凝土厚度為1.20m。靠近駱馬湖水庫堤防側在中心高程4.05m處設置頂管圓形接收孔，孔直徑為4.56m。
（2）穿河頂管
穿河頂管布置在駱馬湖至古黃河段，以頂管方式穿越中運河和古黃河。采用鋼筋混凝土圓形管，根據布置，頂管中心線高程為4.05m，長度615m，內徑3.50m，考慮到頂管在施工期和檢修期會承受約20m深地下水壓力及最高25.5m的土壓力，頂管壁厚0.33m，則外徑為4.16m。
為穿河頂管進、出洞口的防滲需要，在頂進洞口及接收洞口設置聯排φ700mm的高壓旋噴樁，處理范圍為長10m、寬4.2m、高12m。
（3）2號沉井
依據穿河頂管施工需要，2號沉井底部凈長9.20m、凈寬7.50m，采用鋼筋混凝土矩形沉井結構，布置在古黃河堤防以南的農田內。沉井既作為倒虹吸樞紐穿河頂管的引水出口豎井，又作為穿河頂管的頂進工作井，同時也是陸地頂管的接收井。沉井外形輪廓尺寸長12.40m、寬10.70，沉井頂高程26.50m，沉井底面高程1.30m，沉井刃腳底高程-2.70m。沉井高度達29.20m，井壁厚度需要分段設計，沉井分上部、中部、下部三部分，上部沉井高程17.20~26.50m段井壁厚度為1.00m；中部沉井高程7.50~17.20m段井壁厚度為1.40m；下部沉井高程-1.27~7.50m段井壁厚度為1.60m；刃腳在高程-1.27~-2.70m，厚度為0.40~1.60m。沉井下沉采用不排水下沉方式施工，底板鋼筋混凝土厚度1.40m，其下封底混凝土厚度為2.60m。北側中心高程4.05m，設置頂管圓形頂進孔，孔直徑為4.36m。南側中心高程13.80m，設置頂管圓形接收孔，孔直徑為4.62m。
（4）陸地頂管
從古黃河至西民便河的陸地頂管長度為2580m，在陸地頂管中部設置一個工作井，即3號沉井。2號沉井至3號沉井之間的陸地頂管長度為1280m，3號沉井至4號沉井之間的陸地頂管長度為1300m，頂管中心線高程為13.80m，內徑3.50m，考慮到頂管在施工期和檢修期會承受約13m深地下水壓力及最高約15m的土壓力，頂管壁厚0.33m，則外徑為4.16m。
（6）3號沉井
依據頂管施工需要，3號沉井底部凈長9.20m，凈寬7.5m，采用鋼筋混凝土矩形沉井結構，布置在古黃河至西民便河中部。3號沉井既是陸地頂管的頂進工作井，又作為陸地頂管的接收井。沉井外形輪廓尺寸長12.00m、寬10.30，沉井頂高程28.50m，沉井底面高程11.10m，刃腳底高程7.80m。沉井高度達20.7m，壁厚尺寸需要分段設計，沉井分上、下兩部分，上部沉井高程20.50m~28.50m段井壁厚度為1.00m；下部沉井高程8.99m~20.5m段井壁厚度為1.40m；刃腳在高程7.80m~8.99m，厚度為0.40~1.40m。沉井下沉采用不排水下沉方式施工，底板鋼筋混凝土厚度1.20m，封底混凝土厚度2.30m。北側中心高程13.80m設置頂管圓形頂進孔，孔直徑為4.36m; 南側中心高程13.80m設置頂管圓形接收孔，孔直徑為4.62m。
（7） 4號沉井
依據陸地頂管施工需要，4號沉井底部凈長9.20m，凈寬7.5m，采用鋼筋混凝土矩形沉井結構，布置在牛角塘附近。4號沉井是陸地頂管的頂進工作井。沉井外形輪廓尺寸長11.60m，寬9.90m，沉井頂高程25.50m，沉井底面高程11.10m，刃腳底高程8.40m。沉井高度為17.10m，井壁厚度需要分段確定，高程17.00~25.50井壁厚度為1.00m；高程9.35~17.00井壁厚度為1.20m，刃腳在高程,8.40m~9.35m，厚度為0.40~1.20m。考慮到4號沉井高度不大，為了增加頂進工作井的頂力，在沉井后背土體采用高壓旋噴樁加固土體；本工程采用直徑為0.70m的單頭高壓旋噴樁，樁長12.00m，置換率約30%，水泥參入量暫定為15%。高壓旋噴樁范圍為整個沉井9.90m寬、長度為10m。
沉井底部為⑥層粉砂，如采用排水下沉，容易發現流沙，并引起該沉井附近民房因地基排水下沉而開裂，選擇不排水下沉施工，水下封底混凝土厚度2.00m、底板鋼筋混凝土厚度1.00m。北側中心高程13.80m處設置頂管圓形頂進孔，孔直徑為4.36m；南側底高程17.83m處設置矩形出水孔兩孔，孔高2.00m、孔寬2.50m。
為了陸地頂管的檢修需要，在4號沉井內設置檢修門槽，檢修門凈寬2.50m，閘底板頂高程17.83m，閘頂高程23.50m，閘底板采用長度為2.00m的懸臂式底板、厚度為1.00m~1.50m，閘墩厚1.05m。
3頂管與沉井設計計算
3.1頂管設計計算
穿河頂管要求頂管上部覆土厚度應不小于頂管外徑的兩倍，并對施工期的頂管進行抗浮安全性計算，抗浮穩定安全系數應大于1.10。頂管上作用的土壓力按《給水排水工程頂管技術規程》（CECS246-2008）有關公式進行計算；水壓力按當地地下水位進行考慮。計算工況包括施工期（空管）、運行期（滿管）的受力計算對管道進行結構內力計算；按偏心受壓構件進行頂管的配筋分析。考慮到頂管受到比較大的頂力，要求頂管混凝土標號不低于C50，按頂管規程計算頂管本身的最大允許頂力。
3.2沉井設計計算
根據《給水排水工程鋼筋混凝土沉井結構設計規程》（CECS137-2002）的有關規定，沉井的穩定計算主要包括：下沉、下沉穩定性及抗浮驗算，必要時尚應進行沉井結構的抗滑、抗傾穩定計算。沉井的結構計算，沿水平方向不同高程截取相應的斷面，按閉合框架進行鋼筋混凝土沉井的內力分析得出軸力、彎矩、剪力，再按偏心受壓構件進行沉井的配筋計算，對沉井的刃角也要進行結構計算；對于工作井的底板按三邊簡支和頂力作用邊為固端進行計算，對于接受井的底板按四邊簡支進行計算。沉井的頂力作用邊為了承受較大的頂力，要求沉井上設置插筋與底板鋼筋焊接，使底板與沉井頂力邊形成固端。通過沉井的穩定計算、沉井壁的抗剪計算結果，取小值作為頂管施工中沉井允許最大頂力。
