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篇1

關鍵詞：多層建筑設計流速自動噴水滅火系統水箱設置高度

l、多層建筑室外消防給水管網設計流速的確定。

對于底層帶商業網點的多層住宅，多層綜合樓，普通辦公樓或廠房，庫房等工程，在市政給水管道能夠滿足室外消防用水量的情況下，同時按多層建筑立足于“外救”的原則，設計一般采用設置屋頂前10分鐘消防水箱，及底層設置室外水泵接合器的消防供水方式，消防管網內平時水壓較低，當發生火災時，由消防車通過水泵接合器向室內消防系統加壓送水，以達到消防滅火的目的，根據我國現行(建筑設計防火規范)GBJ16—87(以下簡稱(建規))第8.l.3條“室外消防給水可采用高壓或臨時高壓給水系統或低壓給水系統，……如采用低壓給水系統，管道的壓力應保證滅火時最不利點消火栓的水壓不小于10m水柱(從地面算起)。”并注明消火栓給水管道設計流速不宜超過2.5m/s，而廈門消防部門規定室外消防給水管道流速不能大于1.2m/s，筆者對此規定有不同的看法。消防部門的依據是市政部門所提供的市政管道流速為1.2m/s，故在選擇室外消防給水管的流速也不大于l.2m/s，但筆者認為管道流速應與市政管道壓力有關，只要市政給水管道壓力足夠大，室外消防管道流速又滿足規范不宜大于2.5m/s的要求，既能滿足消防流量的設計要求。

筆者最近設計了一個廠區內，一幢建筑面積3500m2的六層綜合樓和一幢建筑面積3400m2的丙類五層廠房，綜合樓室內消防流量為15l／s，室外消防流量為20l／s，廠房室內消防流量為10l／s，室外消防流量為25l／s，室個外消防流量均為35l/s，按同一時間內一次火災次數設計，室外消防給水管與市政給水管形成室外環狀管網，并設有兩個接口，在設計中室外消防給水管若按流速不大于1.2m/s計算時，應選擇d200的供水管，按流速不大于2.5m.s計算時，選擇d150的供水管即可，本工程室外消防管從市政引入點到滅火時最不利點室外消火栓，管長共50米，設計選用d150的鑄鐵管，管道流速V＝2.01m/s，市政引入點至最不利點室外消火栓管道沿程損失為：

Σh＝Q2×A×L

式中：Q—管道流量(m3／s)本工程Q＝0.035m3／s

A—鑄鐵管比阻;d150時A＝41.85

L——管道長度(m)L=50m

故：Σh＝0.0352×41.85×50=2.56m

管道總損失：H1＝1.2Σh＝1.2×2.56＝3.07m

按“建規”第8.1.3條室外消防管最不利點消火栓的壓力不小于10米水柱，所以本工程需要市政所提供的水壓計算如下：

H＝10十H1＝10十3.07＝13.07米水柱＝0.131MPa(這里市政給水引入點的黃海標高與最不利點消火栓黃海標高相同)。

而市政所提供的該地段市政水壓不小于0.30MPa，遠遠滿足室外消防管所需要的市政水壓，所以本工程室外消防管網流速可按規范規定的不大于2.5m/s的速度計算，否則按消防部門所規定的不大于1.12m/s流速進行計算，本工程應選用d200的室外給水管，這樣勢必放大與市政接口的水表口徑，即選用兩個L×S150的水表，根據廈門自來水供水章程規定，給水增容費是以水表口徑來收費的，而按規范所要求的不大于2.5m/s流速計算，選用兩個L×S100的水表即可。這樣選用l×S150比選用L×Sl00的水表增容費多12.8萬元，還要加上管道，配件所增加的費用，即給開發商造成了不必要的浪費。

筆者認為室外消防管道流速不必拘于消防部門所規定的不大于1.2m/s，而應結合市政水壓情況，按規范所要求的流速不大于2.5m/s進行設計，這樣我們在設計中既能滿足規范要求，又能達到科學，節省投資的目的。

2、自動噴水滅火采用臨時高壓給水系統時高位水箱設置高度的確定。

我國現行規范《高層民用建筑設計防火規范》(GB50045—95)(以下簡稱《高規》)第7.4.7.2條對高位消防水箱的設置高度有以下規定即“高位消防水箱的設置高度應保證最不利點消火栓靜水壓力，當建筑高度不超過100m時，高層建筑最不利點消火栓靜水壓力不應低于0.07MPa，當建筑高度超過100m時，高層建筑最不利點消火栓靜水壓力不應低于0.15MPa，當高位消防水箱不能滿足上述靜壓要求時應設增壓設施”，通常設計中消火栓系統與自動噴水滅火系統共用一個高位消防水箱，即由此選定的消水箱的高度能否滿足自動噴水滅火系統的要求?根據《自動噴水滅火系統設計規范》(GBJ84—85)(以下簡稱《自噴》)第2.0.2條中規定“濕式噴水滅火系統噴頭工作壓力9.8×l04帕斯卡，最不利點噴頭最低工作壓力均不小于4.9x104帕斯卡(0.5公斤／厘米2)”的規定，高位水箱最低水位與最不利點噴頭的幾何高差計算如下：

H≥H1十H2十H3

式中：H1——最不利噴頭工作壓力(mH2O)

H2——自動噴水滅火系統的管道沿程水頭損失(∑h)和局部水損失的總和(mH2O)

H3——報警閥的壓力損失(mH2O)

其中：H1按《自噴》第2.0.2條取5mH2O

H2＝1.2∑h

∑h=∑ALQ2（式中Q=K×P0.5=1.33×0.50.5=0.94l/s，流量Q=0.94l/s,亦符合(高規)第7.4.8條，對自動噴水滅火系統不應大于ll／s的規定)。

根據工程實例，當管道設計流量為0.94L/s時，主要管道沿程損失為管徑DN25的給水管，當管＞DN50以后的給水管管道損失可勿略不計，筆者是以較不利的噴頭布置，計算得：

∑h＝2.0米H2＝1.2∑h＝2.4米

H3＝0.00869Q2d＝0.01米(報警閥公稱直徑為DN150)

故H＝H1十H2十H3=5十2.4十0.1＝7.41米

即高位消防水箱設置高度要滿足最不利點噴頭靜壓7.41米(0.074MPa)以上，若最不利層自動噴水滅火系統的最小管徑選為DN32的給水管時，計算H≥6.0米，即高位消防水箱滿足最不利點噴頭靜壓6.0米(0.06MPa)以上，比(高規)第7.4.7.2條消火栓水箱的設置高度還需提高1.0米左右(以最不處層層高計算)，這樣即不用增設增壓設置。

圖7-1

篇2

關鍵詞：七氟丙烷滅火系統火災自動報警系統安全疏散設計預算設計圖紙

1.前言

哈龍滅火系統自問世以來，由于在滅火方面具有濃度低、滅火效率高、不導電等優異性能，在世界各地獲得了廣泛的應用。其主要應用于大型電子計算機房、通訊機房、高低壓配電室、檔案館等重要場所。然而，大量的科學實驗證明哈龍對大氣臭氧層有破壞作用，有礙人類的生存環境。為保護人類健康及賴以生存的地球環境，聯合國制定了《關于消耗臭氧層物質的蒙特利爾議定書》，發達國家自1994年1月1日，停止生產和使用哈龍滅火劑，發展中國家則可延長到2010年。于是尋找新的滅火劑替代哈龍成為必然。目前哈龍滅火劑的替代物主要有兩大方向：一是以其他滅火系統替代哈龍滅火系統，如二氧化碳、細水霧等滅火系統。二是新型的“潔凈氣體”滅火劑和相應的滅火系統，如鹵代烴滅火系統、惰性氣體滅火系統。在各種潔凈滅火劑中，具有實際應用價值的是七氟丙烷和煙烙盡。

下面就二氧化碳滅火系統、煙烙盡滅火系統和七氟丙烷滅火系統，對其滅火效率、系統投資、保護生命等方面進行比較分析。并說明XXX片區樞紐樓的最佳氣體滅火系統的選擇是七氟丙烷滅火系統。

二氧化碳滅火系統和煙烙盡滅火系統都是使氧氣濃度下降，對燃燒產生窒息作用，從而撲滅火災的。七氟丙烷在火災中有抑制燃燒過程基本化學反應的能力，其分解物能夠中斷燃燒過程中化學連鎖反應的鏈傳遞，因而滅火能力強，滅火速度快。由此可見，二氧化碳滅火系統、煙烙盡滅火系統和七氟丙烷滅火系統是兩種不同的滅火機理，這兩種不同的滅火機理決定了七氟丙烷滅火系統在設計濃度上要遠遠低于二氧化碳滅火系統和煙烙盡滅火系統。三種滅火系統的最小設計濃度7%、34%、37.5%。所以七氟丙烷的滅火效率是最高的，市場上經常使用的氣體滅火劑綜合性能如表1.1所示。

氣體滅火劑綜合性能對照表表1.1

滅火劑名稱

FM-200

（七氟丙烷）

CO2

（高壓）

INERGEN

（煙烙盡）

HALON

（哈龍）

生產廠家

美國大湖公司

國產

美國安素

國產

適用范圍

同1301，但由于惰性大，高度和氣瓶間距離均受一定限制

與`1301同，適用于無人區域

與1301同，但保護面積不可超過1000米2

A、B、C類及電氣火災，通常適用于無人區域

滅火方式

化學與物理

物理

物理

化學

設計濃度

8-10%

34-75%

37.5-42.8%

5-9.4%

滅火速度

快

最慢

慢

最快

貯存壓力

2.5/4.2Mpa

5.8MPa

15Mpa

2.5/4.2Mpa

工作壓力

2.5/4.2Mpa

15Mpa

15Mpa

2.5/4.2Mpa

噴嘴壓力

≥0.8Mpa

≥1.4Mpa

≥0.8Mpa

酸性值

中等

低

最低

毒性值

中等（含氫氟酸）

低

無

低

LOAEL

10.5

濃度大于20%人員死亡

52

7.5

NOAEL

9.0

43

5.0

氣體產物

HF

CO2

N2、CO2、Ar2

HF、HBr

啟動產物

N2

N2

N2

N2

氣體與空氣重量比

5.8

1.51

1.22

5.05

影響系統投資的主要因素是系統設備投資、系統瓶站建筑投資及系統的維護保養費用等。目前市場上二氧化碳、煙烙盡與七氟丙烷的單價比為1：13：110。但二氧化碳滅火系統和煙烙盡滅火系統需要的滅火濃度高，自然滅火劑的用量就大。值得注意的是，煙烙盡滅火系統其氣體是以高壓氣態儲存的，其輸送距離可長達150米，大大超過了其它以液態儲存的滅火劑的輸送距離。所以它一套組合分配的裝置可以保護的防護區數量可以很多，這樣煙烙盡滅火系統的經濟性是顯而易見的。瓶站的建筑面積與滅火劑的用量是聯系在一起的，所以七氟丙烷滅火系統需要的瓶站的建筑面積要大大小于二氧化碳滅火系統和煙烙盡滅火系統。但由于煙烙盡滅火系統保護的距離長，所以需要的瓶站的數量也少。二氧化碳滅火系統需要的儲存容器，系統體積大、重量高，需要瓶站的建筑面積大，瓶站的建筑投資大。關于系統的維護保養費用，10年時間二氧化碳、煙烙盡與七氟丙烷系統滅火劑的再充填的費用比約為1：4：85，所以二氧化碳和煙烙盡的再填充費用是相對低的。通過上述各方面比較煙烙盡滅火系統的系統投資是最低的。

在保護人身安全方面，七氟丙烷人未觀察到不良反應的濃度為9%，系統最小設計濃度為7%，煙烙盡人未觀察到不良反應的濃度為43%，系統最小設計濃度為37.5%，所以七氟丙烷和煙烙盡在防護區噴放對人體是相對安全的。但七氟丙烷在高溫條件下會產生對人體有害的HF，所以它使用時的濃度必須低于NOAEL值，而且滅火時的拖放時間不能過長。而二氧化碳在34%以上會使人窒息死亡。據統計，近幾年世界上由于火災中被二氧化碳窒息而死的人每年多達80余人。所以二氧化碳系統不適合人員出入較多的場所。

XXX片區樞紐樓需要氣體保護的區域多為通信機房、尋呼機房、交換機房等，工作人員和值班人員較多。六層以下多為商務中心等公共場所，人流量也較大。該建筑需要氣體保護的防護區多，空間也較大，組合分配的系統也多。綜合考慮以上各方面，雖然二氧化碳滅火系統具有來源廣泛、價格低廉、無腐蝕性、不污染環境等優點，但瓶組占地面積大、泄露點多，給以后的維修會帶來一系列的難度。而且氣體容易從液壓站的開口處流失，保證其滅火濃度也較難。滅火劑的沉降也較快，特別是在高度和空間較大的情況下，高處火災就難以撲滅。煙烙盡滅火系統雖然系統投資低，對人體安全等許多優點，但目前在國內還沒有完整的設計規范。所以該建筑采用的最適合的氣體滅火系統為七氟丙烷滅火系統。它的滅火效率高，對大氣臭氧層的損耗潛能值ODP值為零，對人體相對安全，瓶組占地面積小，但它只適用于撲滅固體表面火災，不適宜撲救固體深位火災。

2.七氟丙烷滅火系統設計

2.1工程概況

XXX片區樞紐樓地上十七層，地下兩層，裙房三層，輔房三層。建筑面積23000平米，建筑高度為67.7米。四層到十六層層高3.9米，其中七至十六層的通信機房、電力室、電池室、傳輸機房、LS機房、ATM機房、網管中心、軟件中心、計費中心和新技術發展用房，需要用氣體滅火系統進行保護，采用七氟丙烷滅火系統對其進行保護。

根據《高層民用建筑防火設計規范》該建筑為一類建筑，耐火等級為一級，危險等級為中危險等級Ⅰ級。七層到十六層需要氣體保護的區域，設有防靜電地板，地板高0.5米，凈空高為3.4米（比例為5：34）。

2.2七氟丙烷（FM—200）滅火系統

2.2.1七氟丙烷氣體滅火劑性能及滅火機理

七氟丙烷滅火劑HFC-227ea（美國商標名稱為FM-200）是一種無色無味、低毒性、電絕緣性好，無二次污染的氣體，對大氣臭氧層的耗損潛能值（ODP）為零。其化學結構式為CF3-CHF-CF3。在一定壓強下呈液態儲存。在火災中具有抑制燃燒過程基本化學反應的能力，其分解產物能夠中斷燃燒過程中化學連鎖反應的鏈傳遞，因而滅火能力強、滅火速度快。

2.2.2七氟丙烷滅火系統工作程序及原理

當防護區發生火災時，滅火系統有三種啟動方式：

自動啟動：此時感溫探測器、感煙探測器發出火災信號報警，經甄別后由報警和滅火控制裝置發出聲光報警，下達聯動指令，關閉聯鎖設備，發出滅火指令，延遲0-30秒電磁閥動作，啟動啟動容器和分區選擇閥，釋放啟動氣體，開啟各儲氣瓶容器閥，從而釋放滅火劑，實施滅火。

手動啟動：將滅火控制盤的控制方式選擇鍵撥到“手動”位置。此時自動控制無從執行。操作滅火控制盤上的滅火手動按鈕，仍將按上述即定程序實施滅火。一般情況，保護區門外設有手動控制盒。盒內設緊急啟動按鈕和緊急停止按鈕。在延遲時間終了前可執行緊急停止。

應急啟動：在滅火控制裝置不能發出滅火指令時，可進行應急啟動。此時，人為啟動聯動設備，拔下電磁啟動器上的保險蓋，壓下電磁鐵芯軸。釋放啟動氣體，開啟整個滅火系統，釋放滅火劑，實施滅火。

2.3系統設計

2.3.1滅火方式

按防護區的特征和滅火方式采用全淹沒滅火系統，管網輸送方式為組合分配系統。

全淹沒滅火系統是在規定的時間內，向防護區噴放設計規定用量的七氟丙烷，并使其均勻的充滿整個防護區的滅火系統。組合分配系統是用一套七氟丙烷的儲存裝置通過管網的選擇分配，保護兩個或兩個以上防護區的滅火系統。優點是減少滅火劑的用量，大大節省系統投資。因為本建筑需要氣體保護的機房較多多，所以采用組合分配系統最為經濟可行。

2.3.2防護區的劃分

《規范》中規定：防護區宜以固定的單個封閉空間劃分；當同一區間的吊頂層和地板下需同時保護時，可合為一個防護區；當采用管網滅火系統時，一個防護區的面積不宜大于500m2,容積不宜大于2000m3。

根據《規范》規定，把該組合分配系統四個系統中各個防護區的劃分歸納于下表，其中最大保護區的面積為310.25m2，容積為1210m3。

系統劃分表表2.1

系統（一）

系統（二）

編號

保護區名稱

樓層

編號

保護區名稱

樓層

1

左LS機房

7F

1

左傳輸機房

9F

2

右LS機房

7F

2

右傳輸機房

9F

3

電池室

8F

3

左ATM機房

10F

4

小電力室

8F

4

右ATM機房

10F

5

大電力室

8F

5

左同步網監控中心

11F

6

主機房

11F

7

右同步網監控中心

11F

注：防護區的工作區和地板下均設置噴頭和探測器，防護區設有彈簧門不需單設泄壓口。

2.3.3管網系統

本系統的管網布置為非均衡管網，但工作區和地板下的管網布置都為均衡管網。《規范》中規定，均衡管網要符合下列要求：

①管網中各個噴頭的流量相等；

②在管網上，從第一分流點至各噴頭的管道阻力損失，其相互間的最大差值不應大于20%。

管網設計布置為均衡系統有利于滅火劑在防護區噴放均勻，利于滅火。可不考慮管網中的剩余量，做到節省。可只選用一種規格的噴頭，只計算“最不利點”的阻力損失就可以了。雖然對整個系統來說是非均衡管網，但因把工作區和地板下都盡量布置為均衡，所以該系統工作區中的噴頭型號相同，地板下的噴頭型號相同，工作區和地板下為不同型號的噴頭。在管網設計時，考慮到經濟性，應盡量減少管段長度，減少彎頭數量。做到管網布置合理、經濟。

2.3.4增壓方式

根據《規范》規定：七氟丙烷滅火系統應采用氮氣增壓輸送。氮氣的含水量不應大于0.006%。額定增壓壓力選用4.2±0.125MPa級別。

2.3.5系統組件

系統主要組件有：啟動鋼瓶組、儲氣鋼瓶組以及單向閥、壓力繼電器、選擇閥、泄氣卸壓閥、金屬軟管、集流管、噴頭及管路附件、滅火劑輸送管網、儲氣鋼瓶架、啟動鋼瓶架等。

啟動鋼瓶組由電動啟動閥、電磁閥、壓力表組成。儲氣鋼瓶組由容器閥、導管、鋼瓶組成。單向閥包括氣控單向閥和液流單向閥。

2.4系統設計與管網計算2.4.1系統設計計算

系統（一）：

（一）確定滅火設計濃度

依據《七氟丙烷潔凈氣體滅火系統設計規范》（以下簡稱規范）

取C%=8%

（二）計算保護空間實際容積

1區、2區、3區、5區容積相同：

V5區＝14.8×22.4×3.9＝1292.93（m3）其中地板下：165.76m3工作區：1127.17m3

4區容積：

V4區＝（7.6×21.6-8.2×0.9）×3.9＝611（m3）其中地板下：78.33m3工作區：532.67m3

（三）計算滅火劑設計用量

依據《規范》中規定W=K×（V/S）×C/（100-C）

其中K=1，S=0.1269+0.000513×20℃=0.13716（m3/kg）

1區、2區、3區、5區滅火劑設計用量相同：

W=1×（1292.93/0.13716）×8/（100－8）=819.69（kg）

其中地板下：104.7kg工作區：714.99kg

根據單瓶設計儲量為819.69Kg/59Kg/瓶=13.89（瓶）

需要14只儲瓶，所以W取826kg

工作區W1=720（kg）地板下W2=106（kg）

4區滅火劑設計用量：

W=1×（611/0.13716）×8/（100－8）=387.4（kg）

根據單瓶設計儲量為387.4Kg/59Kg/瓶=6.57（瓶）

需要7只儲瓶，所以W取413kg

工作區W1=360（kg）地板下W2=53（kg）

（四）設定滅火噴放時間

依據《規范》規定，取t=7s

（五）設定噴頭布置與數量

選用JP型噴頭，其保護半徑為7.5m，最大保護高度為5m。工作區布置8只噴頭，按保護區平面均勻噴灑布置噴頭。地板下與工作區的布置形式相同。

（六）選定滅火劑儲存瓶規格及數量

1區、2區、3區、5區相同

根據W=819.69kg，選用JR-100/59儲存瓶14只。

4區：

根據W=387.4kg，選用JR-100/59儲存瓶7只。

（七）繪制管網設計圖，見附圖

（八）計算管道平均設計流量

（1）1區、2區、3區、5區相同：

主干管：QW=W/t=819.69/7=117.1(kg/s)

支管：工作區：Q1-2=714.99/7=102.14(kg/s)

Q2-3=51.07(kg/s)

Q3-4=25.535(kg/s)

Q4-5=12.7677(kg/s)

地板下：Q1-2′=104.7/7=14.96(kg/s)

Q2′-3′=7.48(kg/s)

Q3′-4′=3.739(kg/s)

Q4′-5′=1.8696(kg/s)

儲瓶出流管：QP=819.69/14/7=8.36(kg/s)

4區：

主干管：QW=W/t=413/7=59(kg/s)

支管：工作區：Q1-2=360/7=51.43(kg/s)

Q2-3=25.714(kg/s)

Q3-4=12.857(kg/s)

Q4-5=6.4286(kg/s)

地板下：Q1-2′=53/7=7.57(kg/s)

Q2′-3′=3.7857(kg/s)

Q3′-4′=1.8929(kg/s)

Q4′-5′=0.9464(kg/s)

儲瓶出流管：QP=413/7/7=8.43(kg/s)

（九）選擇管網管道通徑，標于圖上

（十）計算充裝率

系統設置用量：WS=W+W1+W2

儲瓶內剩余量：W1=n×3.5=14×3.5=49（kg）

管網內剩余量：W2=8×2.9×0.49×1.04=16.55（kg）

WS=819.69+49+16.55=885.24（kg）

充裝率η=885.24/（14×0.1）=632.31（kg/m3）

（十一）計算管網管道內容積

依據管網計算圖。

1區VP1′=29.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×3.42=0.489（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅠ=VP1′+VP2′=0.546（m3）

2區：VP1′=24.507×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.41（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅡ=VP1′+VP2′=0.467（m3）

3區：VP1′=27.307×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.434（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅢ=VP1′+VP2′=0.491（m3）

4區：VP1′=37.45×8.33+3.53×4.7+5.35×2×3.42+1.85×4×1.96+2.675×8×1.19=0.4（m3）

VP2′=6.43×1.19+5.35×2×0.8+1.85×4×0.49+2.675×8×0.31=0.0265（m3）

VPⅣ=VP1′+VP2′=0.4265（m3）

5區：VP1′=21.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.3885（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅤ=VP1′+VP2′=0.4455（m3）

（十二）選用儲瓶增壓壓力

依據《規范》中規定，選用P。=4.3MPa（絕壓）

（十三）計算全部儲瓶氣相總容積

1區、2區、3區、5區相同

依據《規范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)

=14×0.1×（1—632.31/1407）=0.77（m3）

4區：

依據《規范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)

=7×0.1×（1—632.31/1407）=0.385（m3）

（十四）計算“過程中點”儲瓶內壓力（噴放七氟丙烷設計用量50%時的“過程中點”）

1區：Pm1=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.546]=2.06MPa（絕壓）

2區：Pm2=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.467]=2.175MPa（絕壓）

3區：Pm3=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.491]=2.133MPa（絕壓）

4區：Pm4=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.385/[0.385+413/（2×1407）+0.4265]=1.723MPa（絕壓）

5區：Pm5=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.4455]=2.2MPa（絕壓）

（十五）計算管路阻力損失

⑴a-b管段

1區、2區、3區、4區、5區：

（P/L）a-b=0.0029(MPa/m)La-b=3.6+3.5+0.5=7.6(m)

Pa-b=0.02204(MPa)

工作區：

⑵b-1管段

1區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=24.807+10+5×6.4+1.9=68.707(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×68.707=0.756(MPa)

2區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=19.507+10+4×6.4+2.1=57.2(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×57.2=0.63(MPa)

3區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=22.307+10+3×6.4+2.1=53.407(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×53.407=0.59(MPa)

4區：（P/L）b-1=0.0031(MPa/m)

Lb-1=32.45+10+4×5.2+2.1=65.15(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×65.15=0.2(MPa)

5區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=16.807+10+3×6.4+2.1=48.107(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×48.107=0.53(MPa)

⑶1-2管段

1區、2區、3區、5區：

（P/L）1-2=0.009(MPa/m)

L1-2=7.4+2.1=9.5(m)

P1-2=0.009×9.5=0.0855(MPa)

4區：

（P/L）1-2=0.0085(MPa/m)

L1-2=3.53+5.2+0.6=9.33(m)

P1-2=0.0085×9.33=0.0793(MPa)

⑷2-3管段

1區2區3區5區：

（P/L）2-3=0.007(MPa/m)

L2-3=5.6+7.3+0.6=13.5(m)

P2-3=0.007×13.5=0.0945(MPa)

4區：

（P/L）2-3=0.006(MPa/m)

L2-3=5.35+5.8+0.5=11.65(m)

P2-3=0.006×11.65=0.0699(MPa)

⑸3-4管段

1區2區3區5區：

（P/L）3-4=0.005(MPa/m)

L3-4=3.675+5.8+0.5=9.975(m)

P3-4=0.005×9.975=0.0499(MPa)

4區：

（P/L）3-4=0.0058(MPa/m)

L3-4=1.85+5+0.4=7.25(m)

P3-4=0.0058×7.25=0.042(MPa)

⑹4-5管段

1區：

（P/L）4-5=0.0005(MPa/m)

L4-5=2.8+0.2+5+3.5=11.5(m)

P4-5=0.0005×11.5=0.006(MPa)

2區、3區、5區：

（P/L）4-5=0.0045(MPa/m)

L4-5=2.8+0.2+5+0.4+3.5=11.9(m)

P4-5=0.0045×11.9=0.05355(MPa)

4區：

（P/L）4-5=0.0049(MPa/m)

L4-5=2.675+4+0.3+0.2+2.8=9.975(m)

P4-5=0.0049×9.975=0.049(MPa)

工作區管道阻力損失：

1區：∑P1=1.014(MPa)

2區：∑P1=0.9355(MPa)

3區：∑P1=0.9(MPa)

4區：∑P1=0.462(MPa)

5區：∑P1=0.84(MPa)

地板下：

1區、2區、3區、5區：

⑴1-2′管段

（P/L）1-2′=0.007(MPa/m)

L1-2′=10.3+3.5+2.1=15.9(m)

P1-2′=0.007×15.9=0.1113(MPa)

⑵2′-3′管段

（P/L）2′-3′=0.006(MPa/m)

L2′-3′=5.6+4+0.3=9.9(m)

P2′-3′=0.006×9.9=0.594(MPa)

⑶3′-4′管段

（P/L）3′-4′=0.0046(MPa/m)

L3′-4′=3.675+3.2+0.3=7.175(m)

P3′-4′=0.0046×7.175=0.033(MPa)

⑷4′-5′管段

（P/L）4′-5′=0.004(MPa/m)

L4′-5′=2.8+0.2+1.8+2.5+0.2=7.5(m)

P4′-5′=0.004×7.5=0.03(MPa)

4區：

⑴1-2′管段

（P/L）1-2′=0.0065(MPa/m)

L1-2′=3.53+2.9+1.7+0.9+2.8=11.83(m)

P1-2′=0.0065×11.83=0.0769(MPa)

⑵2′-3′管段

（P/L）2′-3′=0.0055(MPa/m)

L2′-3′=5.35+3.2+0.3=8.85(m)

P2′-3′=0.0055×8.85=0.0487(MPa)

⑶3′-4′管段

（P/L）3′-4′=0.005(MPa/m)

L3′-4′=1.85+2.5+0.2=4.55(m)

P3′-4′=0.005×4.55=0.0227(MPa)

⑷4′-5′管段

（P/L）4′-5′=0.0041(MPa/m)

L4′-5′=2.675+0.2+1.5+2+0.2=6.575(m)

P4′-5′=0.0041×6.575=0.027(MPa)

地板下管道阻力損失：

1區：∑P2=1.012(MPa)

2區：∑P2=0.8857(MPa)

3區：∑P2=0.85(MPa)

4區：∑P2=0.4(MPa)

5區：∑P2=0.786(MPa)

（十六）計算高程壓頭

依據《規范》中公式：Ph=10-6Hγg

（H為噴頭高度相對“過程中點”儲瓶液面的位差）

1區、2區相同：

工作區：Ph1=10-6×（—1）×1407×9.81=—0.0138(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—4）×1407×9.81=—0.055(MPa)

3區、4區、5區相同：

工作區：Ph1=10-6×（2.8）×1407×9.81=0.0386(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—0.1）×1407×9.81=—0.00138(MPa)

（十七）計算噴頭工作壓力

依據《規范》中公式：Pc=Pm—（∑P±Ph）

1區：工作區：Pc1=2.06—1.014+0.0138=1.06(MPa)

地板下：Pc2=2.06—1.012+0.055=1.103(MPa)

2區：工作區：Pc1=2.175—0.9355+0.0138=1.25(MPa)

地板下：Pc2=2.175—0.8857+0.055=1.34(MPa)

3區：工作區：Pc1=2.133—0.9—0.0386=1.193(MPa)

地板下：Pc2=2.133—0.85+0.00138=1.283(MPa)

4區：：工作區：Pc1=1.723—0.4622—0.0386=1.22(MPa)

地板下：Pc2=1.723—0.4+0.00138=1.32(MPa)

5區：：工作區：Pc1=2.2—0.84—0.0386=1.32(MPa)

地板下：Pc2=2.2—0.786+0.00138=1.415(MPa)

（十八）驗算設計計算結果

依據《規范》規定，應滿足下列條件：

⑴Pc≥0.8MPa(絕壓)

⑵Pc≥Pm/2

1區：Pm1/2=1.03MPa2區：Pm2/2=1.0875MPa

3區：Pm3/2=1.0665MPa4區：Pm4/2=0.8615MPa

5區：Pm5/2=1.1MPa

各防護區均滿足，所以合格。

（十九）計算噴頭計算面積及確定噴頭規格

根據《規范》規定：依據Pc查“七氟丙烷JP-6—36型噴頭流量曲線”確定噴頭計算單位面積流量q(kg/s·cm2)。然后通過F=Q/q得出噴頭計算面積，從而確定噴頭規格。Q為噴頭平均設計流量。

1區：工作區：qc1=2.1(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=6.08(cm2)噴頭規格為JP-36型

地板下：qc2=2.15(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.87(cm2)噴頭規格為JP-13型

2區：工作區：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.32(cm2)噴頭規格為JP-34型

地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.748(cm2)噴頭規格為JP-13型

3區：工作區：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.68(cm2)噴頭規格為JP-36型

地板下：qc2=2.45(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.763(cm2)噴頭規格為JP-13型

4區：工作區：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=6.4286(kg/s)

Fc1=2.679(cm2)噴頭規格為JP-24型

地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=0.9464(kg/s)

Fc2=0.379(cm2)噴頭規格為JP-9型

5區：工作區：qc1=2.5(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.11(cm2)噴頭規格為JP-32型

地板下：qc2=2.55(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.733(cm2)噴頭規格為JP-13型

（二十）計算達到設計濃度實際噴放時間及校核地板下噴頭型號

1區：工作區噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)

噴頭流量Q=6.413×2.1=13.467(kg/s)

支管流量為13.467×8=107.738(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/107.738=6.64(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.64=15.78(kg/s)

噴頭流量為15.78/8=1.97(kg/s)

Fc=1.97/2.15=0.917(cm2)

噴頭校核為規格為JP-14型

2區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.4=13.728(kg/s)

支管流量為13.728×8=109.824(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/109.824=6.51(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.51=16.08(kg/s)

噴頭流量為16.08/8=2.01(kg/s)

Fc=2.01/2.5=0.8(cm2)

噴頭規格為JP-13型

3區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.25=12.87(kg/s)

支管流量為12.87×8=102.96(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/102.96=6.944(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.944=15.077(kg/s)

噴頭流量為15.077/8=1.885(kg/s)

Fc=1.885/2.45=0.769(cm2)

噴頭規格為JP-13型

4區：工作區噴頭型號為JP-24型，噴口計算面積2.85(cm2)

噴頭流量Q=2.85×2.4=6.84(kg/s)

支管流量為6.84×8=54.72(kg/s)

實際噴放時間為t=360/54.72=6.58(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為53/6.58=8.056(kg/s)

噴頭流量為8.056/8=1.007(kg/s)

Fc=1.007/2.5=0.403(cm2)

噴頭規格校核為JP-10型

5區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.5=14.3(kg/s)

支管流量為14.3×8=114.4(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/114.4=6.25(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.25=16.75(kg/s)

噴頭流量為16.75/8=2.094(kg/s)

Fc=2.094/2.55=0.8212(cm2)

噴頭規格為JP-14型

系統（二）：

（一）確定滅火設計濃度

依據《七氟丙烷潔凈氣體滅火系統設計規范》取C=8%

（二）計算保護空間實際容積

1區、2區、3區、4區、5區、7區容積相同：

V1區＝14.8×22.4×3.9＝1292.93（m3）其中地板下：165.76m3工作區：1127.17m3

6區容積：

V4區＝（7.6×21.6-8.2×0.9）×3.9＝611（m3）其中地板下：78.33m3工作區：532.67m3

（三）計算滅火劑設計用量

依據《規范》中規定W=K×（V/S）×C/（100-C）

其中K=1，S=0.1269+0.000513×20℃=0.13716（m3/kg）

1區、2區、3區、4區、5區、7區滅火劑設計用量相同：

W=1×（1292.93/0.13716）×8/（100－8）=819.69（kg）

其中地板下：W2=104.7kg工作區：W1=714.99kg

根據單瓶設計儲量為819.69Kg/59Kg/瓶=13.89（瓶）

需要14只儲瓶，所以W取826kg

工作區W1=720（kg）地板下W2=106（kg）

6區滅火劑設計用量：

W=1×（611/0.13716）×8/（100－8）=387.4（kg）

根據單瓶設計儲量為387.4Kg/59Kg/瓶=6.57（瓶）

需要7只儲瓶，所以W取413kg

工作區W1=360（kg）地板下W2=53（kg）

（四）設定滅火噴放時間

依據《規范》規定，取t=7s

（五）設定噴頭布置與數量

選用JP型噴頭，其保護半徑為7.5m，最大保護高度為5m。工作區布置8只噴頭，按保護區均勻噴灑布置噴頭。地板下與工作區的布置形式相同。

（六）選定滅火劑儲存瓶規格及數量

1區、2區、3區、4區、5區、7區相同：

根據W=819.69kg，選用JR-100/59儲存瓶14只。

6區：

根據W=387.4kg，選用JR-100/59儲存瓶7只。

（七）繪出管網計算圖，見附圖

（八）計算管道平均設計流量

（1）1區、2區、3區、4區、5區、7區相同：

主干管：QW=W/t=819.69/7=117.1(kg/s)

支管：工作區：Q1-2=714.99/7=102.14(kg/s)

Q2-3=51.07(kg/s)

Q3-4=25.535(kg/s)

Q4-5=12.7677(kg/s)

地板下：Q1-2′=104.7/7=14.96(kg/s)

Q2′-3′=7.48(kg/s)

Q3′-4′=3.739(kg/s)

Q4′-5′=1.8696(kg/s)

儲瓶出流管：QP=819.69/14/7=8.36(kg/s)

6區：

主干管：QW=W/t=413/7=59(kg/s)

支管：工作區：Q1-2=360/7=51.43(kg/s)

Q2-3=25.714(kg/s)

Q3-4=12.857(kg/s)

Q4-5=6.4286(kg/s)

地板下：Q1-2′=53/7=7.57(kg/s)

Q2′-3′=3.7857(kg/s)

Q3′-4′=1.8929(kg/s)

Q4′-5′=0.9464(kg/s)

儲瓶出流管：QP=413/7/7=8.43(kg/s)

（九）選擇管網管道通徑，標于圖上

（十）計算充裝率

系統設置用量：WS=W+W1+W2

儲瓶內剩余量：W1=n×3.5=14×3.5=49（kg）

管網內剩余量：W2=8×2.9×0.49×1.04=16.55（kg）

WS=819.69+49+16.55=885.24（kg）

充裝率η=885.24/（14×0.1）=632.31（kg/m3）

（十一）計算管網管道內容積

依據管網計算圖。

1區：VP1′=32.107×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×3.42=0.508（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅠ=VP1′+VP2′=0.565（m3）

2區：VP1′=29.607×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.443（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅡ=VP1′+VP2′=0.5（m3）

3區：VP1′=29.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.489（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅢ=VP1′+VP2′=0.546（m3）

4區：VP1′=24.507×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.41（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅣ=VP1′+VP2′=0.467（m3）

5區：VP1′=27.307×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.434（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅤ=VP1′+VP2′=0.491（m3）

6區VP1′=37.45×8.33+3.53×4.7+5.35×2×3.42+1.85×4×1.96+2.675×8×1.19=0.4（m3）

VP2′=6.43×1.19+5.35×2×0.8+1.85×4×0.49+2.675×8×0.31=0.0265（m3）

VP6=VP1′+VP2′=0.4265（m3）

7區VP1′=21.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.3885（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅦ=VP1′+VP2′=0.4455（m3）

（十二）選用儲瓶增壓壓力

依據《規范》中規定，選用P。=4.3MPa（絕壓）

（十三）計算全部儲瓶氣相總容積

1區、2區、3區、4區、5區、7區相同：

依據《規范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)

=14×0.1×（1—632.31/1407）=0.77（m3）

6區：

依據《規范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)

=7×0.1×（1—632.31/1407）=0.385（m3）

（十四）計算“過程中點”儲瓶內壓力

Pm=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

1區：Pm1=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.565]=2.036MPa（絕壓）

2區：Pm2=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.5]=2.121MPa（絕壓）

3區：Pm3=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.546]=2.06MPa（絕壓）

4區：Pm4=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.467]=2.166MPa（絕壓）

5區：Pm5=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.491]=2.133MPa（絕壓）

6區Pm6=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.385/[0.385+413/（2×1407）+0.4265]=1.7276MPa（絕壓）

7區PmⅦ=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.4455]=2.197MPa（絕壓）

（十五）計算管路阻力損失

⑴a-b管段

1區、2區、3區、4區、5區、6區、7區：

（P/L）a-b=0.0029(MPa/m)La-b=3.6+3.5+0.5=7.6(m)

Pa-b=0.02204(MPa)

工作區：

⑵b-1管段

1區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=27.107+10+5×6.4+1.9=71.007(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×71.007=0.78(MPa)

2區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=24.607+10+4×6.4+2.1=62.307(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×62.307=0.685(MPa)

3區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=24.807+10+4×6.4+2.1=62.307(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×68.707=0.685(MPa)

4區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=19.507+10+4×6.4+2.1=57.2(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×57.2=0.63(MPa)

5區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=22.307+10+3×6.4+2.1=53.407(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×53.407=0.59(MPa)

6區：（P/L）b-1=0.0031(MPa/m)

Lb-1=32.45+10+4×5.2+2.1=65.15(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×65.15=0.2(MPa)

7區：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=16.807+10+3×6.4+2.1=48.107(m)

Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×48.107=0.53(MPa)

⑶1-2管段

1區、2區、3區、4區、5區、7區：

（P/L）1-2=0.009(MPa/m)

L1-2=7.4+2.1=9.5(m)

P1-2=0.009×9.5=0.0855(MPa)

6區：

（P/L）1-2=0.0085(MPa/m)

L1-2=3.53+5.2+0.6=9.33(m)

P1-2=0.0085×9.33=0.0793(MPa)

⑷2-3管段

1區、2區、3區、4區、5區、7區：

（P/L）2-3=0.007(MPa/m)

L2-3=5.6+7.3+0.6=13.5(m)

P2-3=0.007×13.5=0.0945(MPa)

6區：

（P/L）2-3=0.006(MPa/m)

L2-3=5.35+5.8+0.5=11.65(m)

P2-3=0.006×11.65=0.0699(MPa)

⑸3-4管段

1區、2區、3區、4區、5區、7區：

（P/L）3-4=0.005(MPa/m)

L3-4=3.675+5.8+0.5=9.975(m)

P3-4=0.005×9.975=0.0499(MPa)

6區：

（P/L）3-4=0.0058(MPa/m)

L3-4=1.85+5+0.4=7.25(m)

P3-4=0.0058×7.25=0.042(MPa)

⑹4-5管段

1區、3區：

（P/L）4-5=0.0005(MPa/m)

L4-5=2.8+0.2+5+3.5=11.5(m)

P4-5=0.0005×11.5=0.006(MPa)

2區、4區、5區、7區：

（P/L）4-5=0.0045(MPa/m)

L4-5=2.8+0.2+5+0.4+3.5=11.9(m)

P4-5=0.0045×11.9=0.05355(MPa)

6區：

（P/L）4-5=0.0049(MPa/m)

L4-5=2.675+4+0.3+0.2+2.8=9.975(m)

P4-5=0.0049×9.975=0.049(MPa)

工作區管道阻力損失：

1區：∑P1=1.04(MPa)

2區：∑P1=0.99(MPa)

3區：∑P1=0.92(MPa)

4區：∑P1=0.9355(MPa)

5區：∑P1=0.9(MPa)

6區：∑P1=0.462(MPa)

7區：∑P1=0.84(MPa)

地板下：

1區、2區、3區、4區、5區、7區：

⑴1-2′管段

（P/L）1-2′=0.007(MPa/m)

L1-2′=10.3+3.5+2.1=15.9(m)

P1-2′=0.007×15.9=0.1113(MPa)

⑵2′-3′管段

（P/L）2′-3′=0.006(MPa/m)

L2′-3′=5.6+4+0.3=9.9(m)

P2′-3′=0.006×9.9=0.594(MPa)

⑶3′-4′管段

（P/L）3′-4′=0.0046(MPa/m)

L3′-4′=3.675+3.2+0.3=7.175(m)

P3′-4′=0.0046×7.175=0.033(MPa)

⑷4′-5′管段

（P/L）4′-5′=0.004(MPa/m)

L4′-5′=2.8+0.2+1.8+2.5+0.2=7.5(m)

P4′-5′=0.004×7.5=0.03(MPa)

6區：

⑴1-2′管段

（P/L）1-2′=0.0065(MPa/m)

L1-2′=3.53+2.9+1.7+0.9+2.8=11.83(m)

P1-2′=0.0065×11.83=0.0769(MPa)

⑵2′-3′管段

（P/L）2′-3′=0.0055(MPa/m)

L2′-3′=5.35+3.2+0.3=8.85(m)

P2′-3′=0.0055×8.85=0.0487(MPa)

⑶3′-4′管段

（P/L）3′-4′=0.005(MPa/m)

L3′-4′=1.85+2.5+0.2=4.55(m)

P3′-4′=0.005×4.55=0.0227(MPa)

⑷4′-5′管段

（P/L）4′-5′=0.0041(MPa/m)

L4′-5′=2.675+0.2+1.5+2+0.2=6.575(m)

P4′-5′=0.0041×6.575=0.027(MPa)

地板下管道阻力損失：

1區：∑P2=1.036(MPa)

2區：∑P2=1.009(MPa)

3區：∑P2=1.012(MPa)

4區：∑P2=0.8857(MPa)

5區：∑P2=0.85(MPa)

6區：∑P2=0.4(MPa)

7區：∑P2=0.786(MPa)

（十六）計算高程壓頭

依據《規范》中公式：Ph=10-6Hγg

（H為噴頭高度相對“過程中點”儲瓶液面的位差）

1區、2區：

工作區：Ph1=10-6×（—4.9）×1407×9.81=—0.069(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—7.9）×1407×9.81=—0.11(MPa)

3區、4區：

工作區：Ph1=10-6×（—1）×1407×9.81=—0.0138(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—4）×1407×9.81=—0.055(MPa)

5區、6區、7區：

工作區：Ph1=10-6×（2.8）×1407×9.81=0.0386(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—0.1）×1407×9.81=—0.00138(MPa)

（十七）計算噴頭工作壓力

依據《規范》中公式：Pc=Pm—（∑P±Ph）

1區：工作區：Pc1=2.036—1.04+0.069=1.065(MPa)

地板下：Pc2=2.036—1.036+0.11=1.11(MPa)

2區：工作區：Pc1=2.121—0.99+0.069=1.2(MPa)

地板下：Pc2=2.121—1.009+0.11=1.222(MPa)

3區：工作區：Pc1=2.06—0.92+0.0138=1.154(MPa)

地板下：Pc2=2.06—1.012+0.055=1.103(MPa)

4區：工作區：Pc1=2.166—0.9355+0.0138=1.244(MPa)

地板下：Pc2=2.166—0.8857+0.055=1.335(MPa)

5區：工作區：Pc1=2.133—0.9—0.0386=1.193(MPa)

地板下：Pc2=2.133—0.85+0.00138=1.283(MPa)

6區：工作區：Pc1=1.73—0.4622—0.0386=1.23(MPa)

地板下：Pc2=1.73—0.4+0.00138=1.33(MPa)

7區：工作區：Pc1=2.197—0.84—0.0386=1.317(MPa)

地板下：Pc2=2.197—0.786+0.00138=1.412(MPa)

（十八）驗算設計計算結果

依據《規范》規定，應滿足下列條件：

⑴Pc≥0.8MPa(絕壓)

⑵Pc≥Pm/2

1區：PmⅠ/2=1.018MPa2區：PmⅡ/2=1.0605MPa

3區：PmⅢ/2=1.03MPa4區：PmⅣ/2=1.083MPa

5區：PmⅤ/2=1.0665MPa6區：Pm6/2=0.864MPa

7區：PmⅦ/2=1.0985MPa

各防護區均滿足，所以合格。

（十九）計算噴頭計算面積及確定噴頭規格

根據《規范》規定：依據Pc查“七氟丙烷JP-6—36型噴頭流量曲線”確定噴頭計算單位面積流量q(kg/s·cm2)。然后通過F=Q/q得出噴頭計算面積，從而確定噴頭規格。Q為噴頭平均設計流量。

1區：工作區：qc1=2.1(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=6.08(cm2)噴頭規格為JP-36型

地板下：qc2=2.2(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.85(cm2)噴頭規格為JP-13型

2區：工作區：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.675(cm2)噴頭規格為JP-36型

地板下：qc2=2.4(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.779(cm2)噴頭規格為JP-13型

3區：工作區：qc1=2.3(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.55(cm2)噴頭規格為JP-34型

地板下：qc2=2.2(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.85(cm2)噴頭規格為JP-13型

4區：工作區：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.32(cm2)噴頭規格為JP-34型

地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.748(cm2)噴頭規格為JP-13型

5區：工作區：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.67(cm2)噴頭規格為JP-36型

地板下：qc2=2.45(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.763(cm2)噴頭規格為JP-13型

6區：工作區：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=6.4286(kg/s)

Fc1=2.679(cm2)噴頭規格為JP-24型

地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=0.9464(kg/s)

Fc2=0.379(cm2)噴頭規格為JP-9型

7區：工作區：qc1=2.5(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.11(cm2)噴頭規格為JP-34型

地板下：qc2=2.55(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.733(cm2)噴頭規格為JP-13型

（二十）計算達到設計濃度實際噴放時間及校核地板下噴頭型號

1區：工作區噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)

噴頭流量Q=6.413×2.1=13.467(kg/s)

支管流量為13.467×8=107.738(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/107.738=6.64(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.64=15.78(kg/s)

噴頭流量為15.78/8=1.97(kg/s)

Fc=1.97/2.2=0.895(cm2)

噴頭校核為規格為JP-14型

2區：工作區噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)

噴頭流量Q=6.413×2.25=14.429(kg/s)

支管流量為14.429×8=115.434(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/115.434=6.194(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.194=16.903(kg/s)

噴頭流量為16.903/8=2.11(kg/s)

Fc=2.11/2.4=0.88(cm2)

噴頭規格為JP-13型

3區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.3=13.156(kg/s)

支管流量為13.156×8=105.248(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/105.248=6.793(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.793=15.412(kg/s)

噴頭流量為15.412/8=1.9265(kg/s)

Fc=1.9265/2.2=0.876(cm2)

噴頭校核為規格為JP-14型

4區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.4=13.728(kg/s)

支管流量為13.728×8=109.824(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/109.824=6.51(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.51=16.082(kg/s)

噴頭流量為16.082/8=2.01(kg/s)

Fc=2.01/2.5=0.804(cm2)

噴頭規格為JP-13型

5區：工作區噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)

噴頭流量Q=6.413×2.25=14.429(kg/s)

支管流量為14.429×8=115.434(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/115.434=6.194(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.194=16.9(kg/s)

噴頭流量為16.9/8=2.11(kg/s)

Fc=2.11/2.45=0.8624(cm2)

噴頭規格為JP-14型

6區：工作區噴頭型號為JP-24型，噴口計算面積2.85(cm2)

噴頭流量Q=2.85×2.4=6.84(kg/s)

支管流量為6.84×8=54.72(kg/s)

實際噴放時間為t=360/54.72=6.58(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為53/6.58=8.056(kg/s)

噴頭流量為8.056/8=1.007(kg/s)

Fc=1.007/2.5=0.403(cm2)

噴頭規格校核為JP-10型

7區：工作區噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.5=14.3(kg/s)

支管流量為14.3×8=114.4(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/114.4=6.25(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.25=16.752(kg/s)

噴頭流量為16.752/8=2.094(kg/s)

Fc=2.094/2.55=0.821(cm2)

噴頭規格為JP-13型

2.4.2系統主要組件和設備型號

七氟丙烷儲瓶型號：JR-100/59；瓶頭閥：JVF-40/59；

電磁啟動器：EIC4/24；釋放閥：JS-100/4；

七氟丙烷單向閥：JD-50/59；高壓軟管：J-50/59；

安全閥：JA-12/4；壓力訊號器：EIX4/12；

3.火災自動報警及聯動控制系統系統設計3.1火災自動報警系統設計3.1.1報警區域和探測區域的劃分

根據《火災自動報警系統設計規范》中規定，報警區域應根據防火分區或樓層劃分，可將一防火分區劃為一個報警區域，也可將同層的相鄰幾個防火分區劃為一個報警區域，但這種情況下不得跨越樓層。按防火分區的劃分原則中“高層建筑在垂直方向應以每個樓層為單元劃分防火分區”把該建筑一層劃為一個防火分區。則一個樓層為一報警區域。

根據《火災自動報警系統設計規范》中規定，探測區域應按獨立房間劃分。一個探測區域的面積不宜超過500平方米；從主要入口能看清其內部，且面積不超過1000平方米的房間，也可劃為一個探測區域。該建筑把每個防護區劃為一個探測區域。

3.1.2自動報警系統的設計

本設計采用集中報警控制系統。根據《電子計算機房設計規范》，設有固定滅火系統的區域，要設感溫探測器和感煙探測器的組合。探測器的靈敏度采用一級。感煙探測器和感溫探測器兩種探測器交差布置，這樣可以提高報警的準確性，感煙探測器進行火災初期報警，感溫探測器進行火災中期報警，可以減少誤報。

3.1.3探測器布置計算

⑴與七層LS機房相同大小的區域：

該探測區域凈空面積為S=22.4×14.8=331.52(m2)查“各類探測器的保護面積和保護半徑表”得感煙探測器的保護面積為60m2，保護半徑為5.8m。

N≥S/（KA）＝331.52/（0.8×60）＝7個

感溫探測器的保護面積為20m2，保護半徑為3.6m。

N≥S/（KA）＝331.52/（0.8×20）＝21個

因為采用兩種探測器的組合，所以探測器的數量應該在7～21個之間，綜合考慮在此防護區中布置8個。

設計布局合理，布置情況詳見設計圖紙。

地板下布置形式與此相同。

⑵與八層小電力室相同大小的區域：

該探測區域凈空面積為S=21.6×7.6=164.16(m2)查“各類探測器的保護面積和保護半徑表”得感煙探測器的保護面積為60m2，保護半徑為5.8m。

N≥S/（KA）＝164.16/（0.8×60）＝4個

感溫探測器的保護面積為20m2，保護半徑為3.6m。

N≥S/（KA）＝164.16/（0.8×20）＝11個

因為采用兩種探測器的組合，所以探測器的數量應該在4～11個之間，在此防護區中布置5個。

設計布局合理。地板下只布置感煙探測器。布置情況詳見設計圖紙。

走廊內按間距小于15米進行布置感煙探測器。

3.1.4手動報警按鈕

《火災自動報警系統設計規范》中規定：每個防火分區應至少設置一個手動火災報警按鈕，從一個防火分區內的任何位置到最鄰近的一個手動按鈕的距離不應大于30米，設在公共活動場所的主要出入口處。手動報警按鈕、消火栓按鈕等處宜設置電話塞孔，其底邊距地面高度宜為1.3-1.5米。

該建筑八層、十一層每個防護區的出口處設1個手動按鈕，每層共有6個。七、九、十層每層設4個手動按鈕。

機械應急操作裝置設在儲瓶間內。

3.2聯動控制系統設計3.2.1聯動控制

聯動控制系統的報警系統的執行機構，使氣體滅火功能在手動或電氣控制狀態下得以實現。聯動控制的功能主要實現自動報警、氣體滅火、控制風機等相關設備的啟停等功能。

3.2.2控制系統設計計算

各型報警控制設備參數如下表所示，設備數量如前一節計算數量。

設備參數表表3.2.2

設備名稱

工作電壓

監視電流Ip

報警電流Ij

功耗

感煙探測器

DC24V

≤0.6mA

≤2.0mA

感溫探測器

DC24V

≤0.8mA

≤1.4mA

手動報警按鈕

DC24V

≤0.8mA

≤2.0mA

單輸入/輸出模塊

DC24V

≤1.0mA

≤5.0mA

雙輸入/輸出模塊

DC24V

≤1.0mA

≤8.0mA

聲光報警器

DC24V

≤0.8mA

≤160mA

總線隔離器

DC24V

動作電流170mA/270mA

多線控制盤14

DC24V

＜4W

氣體滅火控制盤6區

DC24V

＜10W

放氣指示燈

DC24V

≤100mA

啟/停按鈕

DC24V

0mA

≤20mA

報警聯動控制器

≤50W

一、平面線纜線徑計算：

⑴與七層相同的樓層（七、九、十層）：

LS機房相同大小的區域：凈空感煙探測器4個、感溫探測器4個，地板下感煙探測器6個。

其它區域：感煙探測器14個、感溫探測器1個、手動報警按鈕5個、放氣指示燈4個、緊急啟/停按鈕4個、聲光報警器2個、雙輸入/出控制模塊6個。

取每層所有總線設備動作電流作為總線最大電流：

Imaxj1=24*Ij+5*Ij+5*Ij+6*Ij=24*2.0+5*1.4+5*2.0+6*8.0

=113.0(mA)

根據以上計算并查電線電纜選用手冊，總線選擇導線為ZR-RVS-2X1.5。

非總線設備最大電流為：

Imaxj=4*Ij+4*Ij+2*Ij=4*100+4*20+2*160

=800.0(mA)

根據以上計算并查電線電纜選用手冊，非總線選擇導線為ZR-BV-2.0。

⑵與八層相同的樓層（八、十一層）：

與電力室相同大小的區域：凈空感煙探測器4個、感溫探測器4個，地板下感煙探測器6個。

與小電力室相同大小的區域：凈空感煙探測器2個、感溫探測器2個，地板下感煙探測器3個。

其它區域：感煙探測器11個、感溫探測器1個、手動報警按鈕5個、放氣指示燈6個、緊急啟/停按鈕6個、聲光報警器3個、雙輸入/出控制模塊10個。

取每層所有總線設備動作電流作為總線最大電流：

Imaxj1=26*Ij+7*Ij+5*Ij+10*Ij=26*2.0+7*1.4+5*2.0+10*8.0

=151.8(mA)

根據以上計算并查電線電纜選用手冊，總線選擇導線為ZR-RVS-2X1.5。

非總線設備最大電流為：

Imaxj=6*Ij+6*Ij+3*Ij=6*100+6*20+3*160

=1200.0(mA)

根據以上計算并查電線電纜選用手冊，非總線選擇導線為ZR-BV-2.5。

二、系統容量計算：

1．報警系統容量：

報警系統的容量可簡便地計算為報警聯動控制器的功率損耗與折算系數(取1.2)的積：

Pjz’=Pj*1.15=50W*1.2=60W

2．聯動控制系統容量：

⑴氣體滅火控制系統容量：

整個系統有6區氣體滅火控制盤3個，由表3.2.2知每個氣體滅火控制盤的功耗為10W，氣體滅火盤動作因素為0.75，折算系數取1.5，則氣體滅火控制系統容量為：

Pfz’=3Pf*0.75*1.5=3*10*0.75*1.5=33.75W

⑵其它控制系統容量：

非總線系統容量：

Pe1’=U*∑Imaxj*1.2=24V*（1.2A+0.8A）*1.2=57.6W

風機等控制系統容量：

風機等設備的控制由多線聯動控制盤控制，每個滅火區域設1臺多線聯動控制盤（共12個），表3.2.2知每個多線聯動控制盤的功耗為4W，動作因素取0.75，折算系數取1.5，則風機等控制系統容量為：

Pe2’=12*Pe2*0.75*1.5=12*4*0.75*1.5=54W

聯動控制系統總容量為：

Ptz=Pfz’+Pe1’+Pe2’=33.75W+57.6W+54W=145.35W

系統總容量：

Pz=Pjz’+Ptz=60W+145.35W=205.35W

查手冊得，該系統的工作電源選取DC24V/38Ah。主電源采用AC220V市電經DC24V/38Ah浮充穩壓電源變換后提供DC24V電源。直流備用電源采用火災報警控制器的專用蓄電池組提供DC24V/38Ah電源。

3.3布線

該系統采用樹狀布線，傳輸線路采用穿金屬管保護方式布線。消防控制線路采用金屬管頂板內暗敷管保護，且保護層厚度不小于30mm。火災探測器的傳輸線路，選擇不同顏色的絕緣導線，相同用途的導線的顏色一致。接線端子有標號。火災自動報警系統的傳輸網絡不與其他系統的傳輸網絡合用。

3.4系統組件

感溫探測器；感煙探測器；滅火控制箱；聲光報警器；緊急啟動停止按鈕；放氣指示燈；警鈴；應急照明燈等。

4.安全疏散設計

防護區應有足夠寬的疏散通道和出口，保證人員在30秒內能撤出防護區。七氟丙烷在火場的高溫條件下會產生HF，對人員和設備都有輕度危害。在發生火災時，為了避免建筑物內人員因火燒、煙氣中毒、建筑構件倒塌破壞、滅火劑噴放后中毒而造成的傷害，也為了能及時啟動滅火劑，撲滅火災，盡可能減少損失。人員安全撤離防護區的允許疏散時間為30秒。所以要求人員在30秒內撤離防護區，否則是不安全的。

安全疏散計算：

在防護區內離門最遠的距離為L=16.1m

人走到房門所需時間T1=L/V(V取1.2m/s)

T1=L/V=16.1/1.2=13.42s

檢驗是否有人員滯留現象T2=Q/（NB）

Q為室內人數，取15人

B為房門寬度為1米

N為房門通行系數，平地取1.3人/m·s

T2=15/(1×1.3)=11.54s＜T1

所以疏散時不會發生人員滯留現象。

為了更好的進行安全疏散，保護人員安全，對防護區有下列安全要求：防護區的疏散通道和出口應設置應急照明與疏散指示標志。防護區內設置聲光報警器，防護區的入口處設置放氣指示燈。防護區的門應向外開啟，并能自行關閉；疏散出口的門必須能從防護區內打開。

5.經濟預算

根據國家政策，進行工程建設應遵守的基本原則是“安全可靠、技術先進、經濟合理”。“安全可靠”以安全為本，要求必須達到預期目的；“技術先進”則要求火災報警、滅火控制及滅火系統設計科學，采用設備先進、成熟；“經濟合理”則是在保證安全可靠、技術先進的前提下，做到節省工程投資費用。

本設計在設計計算時已驗算了達到設計滅火濃度所需要的時間都小于7秒，而且自動報警系統采用感煙探測器和感溫探測器兩種探測器的組合進行布置，這樣報警準確，所以該系統基本可以達到預期目的。在進行管網布置時，盡量布置成均衡管網，盡量減少彎頭數量和管道長度，節省了工程投資費用。

經濟預算采用《全國統一安裝工程預算定額四川省估價表》SGD-5-2000。

依據我公司長期經驗，其中氣壓試驗、吹掃試驗的數量按管徑100毫米內的管道長度計算，主材數量按管道內表面積除以3m2/瓶來確定氮氣瓶數量。支架制作安裝、支架除銹、支架刷紅丹、支架刷銀粉的數量按支架長度乘以1.7kg/m來確定。系統組件水壓試驗和系統組件嚴密試驗的數量按選擇閥、氣液單向閥、高壓軟管、匯集管的數量之和來確定。

6.結束語

通過緊張的畢業設計，我的收獲很大。我已經很好的熟悉了《七氟丙烷滅火系統設計規范》。對《火災自動報警系統設計規范》和安全疏散等方面的知識也有了比原來更深的認識和理解。加深了七氟丙烷滅火系統的設計計算和設計方法。而且還強化了消防工程的預算編制技術。尤其重要的是畢業設計培養了我仔細認真，堅韌嚴謹的科學態度和虛心求教的精神。更加深了我對工程設計工作的熱愛。

在畢業設計期間，得到了張銀龍教授的悉心指導，張老師的指導使我的畢業設計更加完善。王智慧同志對我的初進行了詳細的審核，并進行了部分稿件的文字錄入和定稿后的核稿工作。在此對他們深表感謝！

7.參考文獻

⒈國家技術監督局、中華人民共和國建設部《電子計算機房設計規范》（GB50174-93）1993

⒉深圳市消防局、天津消防科學研究所《七氟丙烷（HFC-227ea）潔凈氣體滅火系統設計規范》

⒊中華人民共和國公安部《火災自動報警系統設計規范》（GB50116-98）1998

⒋蔣彥、雷志明《新型氣體滅火系統（鹵代烷替代物）設計手冊》中國環境科學出版社1999.8

⒌《消防科學與技術》

⒍《消防產品與信息》

⒎中華人民共和國公安部《建筑設計防火規范》（GBJ16-87）1988.5.1

⒏中華人民共和國公安部

篇3

1、人的因素

一是員工在對廚房衛生打掃的時候，胡亂潑水，水就很容易進入到廚房電器設備的內部，不但容易引起電器線路短路起火，也容易使電器設備生銹腐爛。二是許多員工有一種見“火”而“生畏”的恐懼心理。在自己碰到火災發生的時候，常常是選擇消極的逃避方式來處理初起火災，最后導致小火變成大火、大火變成了一場災難。三是吸煙也特別容易引起火災，有的員工和個別顧客把吸完煙的煙頭胡亂扔，從而導致火災事故的發生。

2、可燃易燃物多，容易造成重大經濟損失和人員傷亡

第一，酒店餐飲業，基于裝修和功能需要，內部存在大量可燃、易燃物質，火災發生后，這些可燃物燃燒會特別猛烈，裝修用的高分子材料、化纖聚合物，會釋放出大量有毒氣體。第二，一些客房、包間密閉性強，起火不易被及時發現，一旦發生火災，火勢蔓延迅速，在燃燒時還會產生有毒煙氣，給疏散和撲救帶來困難，危及人身安全。第三，許多場所在改造、裝修過程中，人為破壞和降低了建筑物耐火等級，沒有良好的防火分隔和隔煙阻火措施，往往形成大面積著火空間等。一旦發生火災，將導致燃燒猛烈、火災蔓延迅速。

3、建筑物的結構容易產生煙囪效應

現代的賓館和飯店，很多都是高層建筑，電梯井、管道井、電纜井、樓梯間、垃圾通道等豎井林立，好像一座座很大的煙囪；通風管道縱橫交錯，可以延伸到建筑物的各個角落，如果發生火災，就特別容易產生煙囪效應，燃燒的火焰就會沿著通風管道和豎井迅速蔓延、擴大，從而會影響到整棟樓的安全。

4、用火、用電、用氣等方面致災因素多

其一，用電負荷較高，電氣線路安全隱患較大。計算機、空調、飲水機、復印機等用電設備的日益增多，由電氣設備引發火災的危險性也越來越大。其二，廚房長年與燃氣、煤炭、火打交道，操作間的環境一般比較潮濕；這時候，燃料燃燒過程中產生的不均勻燃燒物及油氣蒸發產生的油煙很容易積聚下來，形成一定厚度的可燃物油層和粉層附著在墻壁、煙道和抽油煙機的表面，如不及時清洗，特別容易引起火災。其三，大多數賓館、飯店管理人員由于缺乏消防常識和防火意識，疏于防范，“人走火未熄、人走燈不滅，”現象比較普遍。

二、做好酒店餐飲業消防安全日常管理的措施

酒店的管理、保安、操作、服務等人員，除了應了解酒店的火災危險性外，更重要的是還必須熟悉采取的防火措施。只有這樣，才能組成人與物相結合的完整的消防體系，提高總體的消防安全水平。

1、加強消防安全宣傳，提高酒店餐飲人員的綜合素質

一是提高餐飲從業人員的綜合素質。酒店餐飲行業人員的素質不但影響到企業的生產經營，更重要的是還會影響到本單位的消防安全管理水平。特別是新從業人員、新開張場所，就更要加強消防安全的教育和培訓，提高他們的防火意識和消防安全技能。要讓他們學會本行業本單位消防安全隱患的檢查和排查，及時發現火災隱患、及時解決問題，為廣大消費者提供一個比較安全的飲食環境。二是餐飲服務業場所經營者消防意識淡薄，對火災危險性認識不足，加強從業人員的安全教育和培訓，是我們需要解決的問題。三是酒店餐飲企業要對本單位員工，每年進行一到二次消防安全技能培訓，要讓所有的員工懂得一些常用的防火、滅火及逃生知識，知道如何去報火警、如何撲救初期火災、如何使用單位配備的消防設施和滅火器材、如何引導員工和客人疏散，如何讓員工養成自覺遵守消防安全制度的習慣，如何進行防火檢查，能發現和消除自己身邊的火災隱患。在單位形成“事事講消防，處處抓消防、人人懂消防，”的消防安全管理新局面。

2、規范消防安全管理制度，克服管理中的個人行為

第一，酒店餐飲企業要實行消防安全責任制，制定切實有效的消防安全管理制度，從制度上管人管事管物。建立消防安全教育、培訓制度，嚴格用火、用電、用氣安全管理制度，健全防火檢查、巡查制度，用制度規范行為。尤其在經營管理過程中，要把電氣設備的消防安全作為一項重點來抓，對電氣設備的維護要定點定人，并根據不同設備的性能特點，采取切實有效的管理措施。第二，嚴格餐飲制度化管理。采取隨機檢查，如果是因為人為造成的火災隱患，要對本人進行消防安全教育，強化他們的消防意識；對教育不起效果、屢犯不改者，要進行嚴肅的批評教育；并責令經營業主及時簽訂責任狀或承諾書，避免一切可能造成火災隱患的現象發生。第三，要堅決克服消防管理中的個人行為。一忌管理工作者的隨意性。酒店安全管理依賴于制度，酒店的各項工作標準、程序、要求以及各類的職責、目標、任務、言談舉止等都有嚴格的規定。“做什么，如何做，做到咋樣的程度，做錯了將如何處罰”，酒店的員工都是特別清楚的。二忌短期的管理行為，酒店管理要有可持續性，一切工作的方案、目標、計劃、決策等都要從酒店的長遠利益出發，維護酒店自己的生命力和市場競爭力。三忌越級管理，“每個人只有一個上司，一級對一級負責”。四忌管理決策盲目性。決策前要進行充分的調查和分析，錯誤的信息或片面的、主觀的、缺乏經驗的決策，最容易造成失誤。

3、切實做好酒店餐飲業廚房火災的預防工作

酒店餐飲企業的廚房火災是防火的重中之重，不但要引起我們的高度重視，更是我們要關注的重點。一要加強對單位員工的消防安全教育，培養他們如何正確的使用火、用氣、用油和用電。操作時，因為油溫過高起火或操作不當引起油鍋著火，如果撲救時的方法不當就會引起火災。二是在油炸食品時，鍋里的油不能超過油鍋的三分之二，還要防止水滴和雜物掉入油鍋，致使食油溢出著火；油鍋加熱時溫度不能過高，防止火勢過猛，引起油鍋起火。三是操作間的燃氣燃油管道、閥門、法蘭接頭一定要定期檢查，嚴防泄漏。如果發現有燃氣泄漏。要首先關閉閥門，打開窗戶及時通風，一定不能使用任何明火，停止一切電器的開合關。四是操作間的墻壁和灶具、插座開關、抽油煙機等容易受污染的地方要及時清理打掃干凈，排煙通道至少每半年徹底的清洗一次，防止油煙火災發生。五是操作間內要配備一些濕棉被和滅火毯，用來撲救廚房內各種油鍋火災和電器火災。同時。操作間還應配置一定量的干粉滅火器，放在順手的地方，以備急用。下班時，操作人員應及時關閉所有的水、電、氣的開關和閥門。

4、應急處突，防患于未然

第一，單位消防主管人員，應熟練掌握本單位的消防自動報警和消防自動設施，掌握滅火器材的原理和使用方法，及時維修、保養和更換，使消防設施器材始終處于良好的技術狀態；第二，單位要結合行業特點和實際，強化夜間值班、巡查和應急力量和裝備配備，可以使用醒目的標志，標明單位配備的消防器材的用途和使用方法；第三，單位還要制定滅火和應急疏散預案，加強對義務消防隊員和保安人員的消防業務技能培訓，做到平時多練、用時不亂。

5、加強單位消防安全“四個能力”建設

篇4

關鍵詞：性能化設計；處方式設計；消防設計；火災模型

1前言

如果說納米技術使新材料的研究起到了革命性飛躍，那么也可以說性能化設計方法將開創消防科技的新局面。

消防設計目前有兩種設計思想，一種是傳統的“處方式設計方法”，其基于場所類型進行設計考慮；另一種是“性能化設計方法”，它立足于危害分析及火災假想，對于解決超越法規或現行法規無法解決的復雜建筑的消防設計具有很大意義。

由于性能化防火設計的方法與傳統的設計方法相比具有許多優越性，所以很快成為建筑防火的一種新理念，并將發展成為建筑防火技術領域里一個全球性發展潮流，受到許多發達國家和發展中國家的高度重視，得到越來越廣泛的應用。

2性能化消防設計的概念

性能化消防設計是建立在消防安全工程學基礎上的一種新的建筑防火設計方法，它運用消防安全工程學的原理與方法，根據建筑物的結構、用途和內部可燃物等方面的具體情況，由設計者根據建筑的各個不同空間條件、功能條件及其它相關條件，自由選擇為達到消防安全目的而應采取的各種防火措施，并將其有機地組合起來，構成該建筑物的總體防火安全設計方案，然后用已開發出的工程學方法，對建筑的火災危險性和危害性進行定量的預測和評估，從而得到最優化的防火設計方案，為建筑結構提供最合理的防火保護。

與“處方式”設計相比較，性能化設計方案更關注是否能夠實現“保證人員疏散和滅火救援不受火災煙氣影響”這一“目的”，而不是拘泥于滿足規范要求的最低排煙量。性能化的消防設計方案通過科學的論證，能夠提供比之處方式的消防規范更為安全的設計表現效果，比較起來，性能化設計方案具有設計成本有效性，設計選擇多樣性及設計效果更為優化性的特點。

性能化消防設計的兩個關鍵點，第一是確認危害，第二是明確設計目標。具體來說，它針對建筑物的特點，建筑物內人員特點，建筑物內部操作方式，建筑物外部特征，消防滅火組織特點等。從而針對每種危害或者每個設計區域選擇設計方法及評估方法。這種設計方法突破了傳統設計針對建筑物結構類型、相應的層高及面積的限制，同時提供了更加靈活而有效的設計選擇性。

性能化消防設計包括確立消防安全目標，建立可量化的性能要求，分析建筑物及內部情況，設定性能設計指標，建立火災場景和設計火災，選擇工程分析計算方法和工具，對設計方案進行安全評估，制定設計方案并編寫設計報告等步驟。在設計過程中，需要對建筑物可能發生的火災進行量化分析，并對典型火災場景下火災及煙氣的發展蔓延過程進行模擬計算，因此計算的工作量以及各類基礎數據的需要量非常大，往往需要采用計算機火災模擬軟件等分析和計算工具。

3性能化消防設計的流程

性能化設計利用火災科學和消防安全工程建立設計指標，評估設計方案；并利用火災危害分析和火災風險評估建立從總體目標和功能目標到火災場景等領域內所需要的參數。性能化的消防安全設計是一種可以對諸如非工程參數(如人在火災中的行為和反應)進行定義的工程過程。

4建筑物性能化消防設計的內容

建筑物的性能化消防設計主要包括兩個方面的設計內容：一是保證建筑內人員安全疏散的性能設計，二是保證建筑構件耐火的性能設計。

人員安全疏散的性能設計是從建筑內人員安全方面進行考慮的，通過綜合考慮各種火災因素對人員逃生的影響，采用性能化的設計方法來保證建筑物內人員的火災安全性，從而防止人員傷亡。其性能化的設計準則是：煙層下降高度和煙氣濃度達到人不能忍耐的時間大于人員安全疏散所需的時間。

構件耐火的性能化設計是從建筑物的穩定性方面進行考慮的，通過分析建筑構件在火災中的反應，采用性能化的設計方法來保證建筑物結構的火災穩定性，從而防止建筑物的倒塌。其性能化設計準則是：火災持續時間小于構件的耐火時間。

5國內外性能化設計應用概況

自20世紀80年代英國提出了“以性能為基礎的消防安全設計方法”(performance——basedfiresafety

design

method，以下簡稱性能化防火設計)的概念以來，日本、澳大利亞、美國、加拿大、新西蘭以及北歐等發達國家政府先后投入大量研究經費積極開展了消防性能化設計技術和方法的研究，南非、埃及、巴西等發展中國家也都紛紛開展了這方面研究工作。世界各國都在積極推行性能化設計方法的應用，并取得了巨大成就。

英國于1985年頒布了第一部性能化防火規范，包括防火規范的性能化修改，新規范規定“必須建造一座安全的建筑”，但不詳細確定應如何實現這一目標。

新西蘭1991年的建筑法案對建筑監督立法體系進了徹底調整，于1992年了性能化的《新西蘭建筑規范》，新規范中保留了處方式的要求，并作為可接受的設計方法，于1993年強制執行。1993～1998年，繼續開展了“消防安全性能評估方法的研究”，制定了性能化建筑消防安全框架；其中功能要求包括防止火災的發生、安全疏散措施、防止倒塌、消防基礎設施和通道要求以及防止火災相互蔓延五部分。

瑞典于1994年了新的包含有性能化設計內容的建筑防火設計規范。

澳大利亞于1996年頒布了性能化防火設計規范的《澳大利亞建筑設計規范》(《BuildingCodeof

Australia》，簡稱"BCA")，并自1997年7月1日起，在各州政府陸續推行。

巴西于1999年頒布了新的《鋼結構防火設計》和《對建筑構件耐火極限的要求》兩部標準。這是南美首次制定的建筑標準，由SaoPaulo大學、Mi—nasGerais大學和OuroPreto大學編制。標準中引入了如時間計算方法與風險評估方法以及其他消防安全工程設計方法等性能化的新概念，允許建筑物的火災安全根據其火災荷載、建筑物高度、建筑總面積以及滅火設備的安裝與否等條件確定，而對建筑物的耐火等級不做要求。

日本政府于1998年6月對《建筑基準法》進行了修訂，引入了一些有關性能化設計的內容，并于2000年6月施行；另外，還于2003年8月開始對《消防法》進行修訂，計劃于2005年施行。

加拿大于2001年了性能化的建筑規范和防火規范，其要求將以不同層次的目標形式表述。

美國也于2001年了《國際建筑性能規范》和《國際防火性能規范》。

目前，已有不少于13個國家(澳大利亞、加拿大、芬蘭、法國、英國、日本、荷蘭、新西蘭、挪威、波蘭、西班牙、瑞典和美國)采用或積極發展性能化規范和基于規范結構形式下建筑防火設計方法，并取得了一定成果。中國也正在加緊性能化設計方法的研究和性能化設計規范的制定。公安部所屬消防研究所承擔了幾項有關性能化設計的國家十五科技攻關課題，如公安部天津消防研究所承擔的“建筑物性能化防火設計技術導則”的研究和制定，公安部四川消防研究所承擔的“高層建筑性能化防火設計安全評估技術研究”等。

6推行性能化設計方法是一個逐步過程

盡管建筑物消防性能化設計方法有很多優點，作為性能化設計技術的基礎一“火災模型”在性能化設計中起著舉足輕重的作用，但它們作為一種新生事物，還不為人們所理解和接受，特別是建筑設計師和建筑管理部門的人員都不太了解這種新的設計方法。

有人曾對美國、中國香港和澳大利亞的建筑管理人員在對待性能化設計和處方式設計在能否保證建筑消防安全，以及火災模型是否足以支持性能化設計的態度進行了一個調查，并進行了比較。發現半數以上的管理人員認為性能化設計不能保證建筑的安全，三分之二以上的管理人員認為處方式設計能保證建筑的安全，以及三分之二以上的人認為火災模型不足以支持性能化設計。調查結果參見表1。

世界各國幾乎都存在著類似這樣的情況。在很長一段時期內，建筑設計師和建筑管理人員對性能化設計技術還存在一個從初步認識、深入了解到最終肯定的意識轉變過程。

另外，對于采用性能化方法設計的建筑，如何正確地評估其消防安全性方面也存在很多技術上的難題有待解決。

7展望

性能化消防設計已成為世界性建筑消防設計發展的必然趨勢，它的發展將大大促進消防安全設計的科學化、合理化和成本效益的最優化，并將產生十分重大的社會效益和經濟效益。盡管目前還有許多人不太理解和排斥使用它，但我們堅信隨著時間的推移，將會有

越來越多的人加入到肯定性能化設計方法的行列中來。據日本方面的統計，采用性能化方法進行消防設計的建筑正在逐年增加。

我國也應該加快性能化規范及配套技術的研究步伐，充分發揮性能設計的優越性。今后應從以下幾個方面人手，促進性能化設計技術的發展：

(1)加強各種火災預測模型和火災風險評估模型的研究，拓展性能化設計方法的應用空間。

(2)加強新材料、新技術研究，規范材料性能參數，建立和完善消防數據庫，提供準確的性能化指標，為性能化應用積累基礎性數據。

(3)深入研究火災規律、火災情況下建筑內人員逃生規律和構件變化規律，為各種火災模型的建立提供堅實的理論依據，并拓展計算機技術在消防中的應用。

(4)積極向建筑設計師和建筑管理人員介紹性能化設計方法，使他們從認識、理解并自覺接受性能化設計方法。

(5)出臺可操作性強的性能化設計指南，使建筑設計師能盡快地掌握性能化設計方法的使用。

(6)制定性能化消防設計規范，為性能化設計方法的應用提供法律依據。

參考文獻：

[1]田玉敏．論“性能化”的建筑防火設計方法．消防技術與產品信息，2003，(7)．

[2]肖學鋒．發展性能化防火設計，迎接加入WTO的挑戰．消防科學與技術，2002，(5)．

[3]SFPE性能化消防分析和設計工程指南．

[4]倪照鵬．國外以性能為基礎的建筑防火規范研究綜述．消防技術與產品信息，2001，(10)．

[5]國外建筑物性能化設計研究譯文集．消防安全工程工作組編，2001．

[6]T．Tanaka．性能化消防案例設計標準和用于評估的FSE工具．國外建筑物性能化設計研究譯文集．消防安全工程工作組編．

[7]盧兆明．香港性能化消防規范的應用情況．公安部四川消防研究所．2002．

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本系統的實現主要結合有線、無線（3G/4G/WIFI）通訊技術，PLC控制技術，GIS圖形圖形處理技術和數據庫分析等技術手段，建立一個科學、有效的系統平臺。

1.1接處警受理子系統接處警受理子系統是本系統的基礎功能之一，主要實現機場消防部門接處警工作，包括應急值守、綜合評估和事件回顧等三個主要功能：接處警受理功能，需要為工作人員配套建設應急指揮場所，配備一機雙屏工作計算機、接警耳麥話機以及大屏指揮系統。當有報警電話接入，系統自動獲取來電號碼與時間，記錄系統，工作人員通過應急值守接警單，迅速登記報警信息，并啟動配套預案。綜合評估為機場消防力量到現場執行任務，對現場實際人員傷亡、財產損失和情況與指揮室聯動，完善本次事件的信息。事件回顧為機場消防部門在事后由相應權限部門、人員對出警事件進行評價、歸檔和統計等功能。

1.2數字錄音子系統當接警電話進入后，系統可自動識別來電號碼及相關信息并彈屏顯示，數字錄音系統通過自動或手動方式啟動同步錄音功能，將通話內容、日期、時間等信息存入計算機系統中。錄制的語音信息可通過多媒體音箱播放。系統提供多路錄音通道（4/8/16路等，具體結合接警席位數量），對所有的接處警席位進行錄音，各線路之間互不影響、分別存儲并可長期保存。提供專業錄音工控設備與配套錄音軟件，實現穩定。該項功能也是民航總局對機場消防保障必須要求之一。

1.3應急圖文子系統應急圖文子系統是整個消防地理信息系統的基礎，也是該系統主要的創新應用，它負責建立和更新各類消防地理信息基礎數據和相應的消防電子地圖，如消防實力分布圖、重點單位分布圖、消火栓分布圖、水源分布圖及其地理對象的屬性信息，提供更新、查詢和顯示等功能，也包括圖層及圖標的添加與修改；并能對顯示的電子地圖進行縮放、漫游、圖層控制顯示。通過本系統可對地圖上的各地理對象進行位置查詢和屬性查詢，既可以在地圖上直接點擊獲得點擊處的各地理對象，如消火栓、重點消防單位、消防大隊等的相關屬性信息；亦可以通過輸入名稱、地址拼音縮寫或其他屬性條件定位到某一或一組地理對象，從而獲得其地理信息和屬性信息。

1.4執勤力量管理子系統執勤力量管理主要與機場消防行政管理建設配套，在相關LED大屏幕上展示機場消防執勤力量信息。執勤力量信息包括執勤隊伍的人員架構，包括執勤領導、執勤隊長、執勤班長、作戰隊伍（含指揮偵查組、破拆救人組、滅火救援組、保障接應組、駕駛員、供水員、通信攝像組），各組別對應人員的姓名、電話、部門、照片以及職責分工。

1.5消防管理子系統消防管理子系統結合機場消防的內部管理需求，形成一套日常管理信息系統，包括人員管理、車輛管理、設備管理、訓練管理、綜合信息五個模塊，實現機場日常消防資源的統計與管理。

1.6預案管理子系統通過智能化方式，為消防出警設置智能化預案，為不同應急事件，如飛行器火災、航站樓火災、恐怖襲擊等事件設置處置流程，建立專業的飛行器破拆知識庫，并將相應消防車輛、人員、物資配備合理動態調用。

1.7聯動控制子系統通過PLC控制技術（可編程控制器），控制電路上開關量等信號，實現對消防隊電動車庫門、車庫等警鈴警燈的一鍵聯動，提高出警速度。聯動控制子系統，可以自主設置控制范圍，與接處警配合，當值班人員接到報警電話，生成接警單后，可一鍵開啟聯動控制，警鈴警燈立刻響起，車庫照明燈亮起，相應車輛車庫大門自動打開，消防戰士迅速滑竿、換好衣服裝備迅速出警。

1.8移動作戰子系統移動作戰子系統主要包括車載實時子系統和單兵作戰子系統。車載實時子系統，主要通過車輛改裝，為消防車輛配備3G高清攝像頭、GPS定位模塊等裝置，可以通過車輛回傳實時視頻信號，便于指揮室統一指揮。通過GPS定位與圖文信息結合，便于對車輛行駛的軌跡與路徑管理。單兵作戰子系統包含頭盔和主機兩部分，消防戰士在現場執行任務佩戴該設備，可以實時回傳現場音視頻信號，便于指揮室統一指揮。

1.9視頻監控子系統視頻監控子系統在機場范圍內基本建設完畢，為了方便管理與調閱，更多需要使用現有接口在系統中實現實時查看、放大縮小畫面、轉動云臺觀看等功能，配合機場消防部門的日常管理和出警處置工作。

1.10短信平臺子系統短信平臺結合用戶通訊錄和移動終端，在事件響應過程和日常管理中，為相應人員進行短信提醒下發，方便信息的下達。上述為機場消防圖文一體化系統的主要功能，隨著機場安保工作提升將不斷得以完善。

2研究價值與展望

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(一)專業課程設置的滿意度

本科旅游管理專業課程設置的滿意度調查分為總體滿意度、課程門類滿意度、課程實用性滿意度和教材選用滿意度四個方面，調查對象對這四個方面分別進行作答。運用SPSS17．0對量表所得數據進行描述性分析，所得結果:總體印象均值得分為2．47，對應的標準差值為0．641;課程門類均值得分2．70，對應標準差值為0．753;課程實用性均值得分1．94，對應標準差值為0．811;教材選用均值得分為2．21，對應標準差為0．725。一般而言，李克特量表得分均值在1～2．4之間表示反對，2．5～3．4之間表示中立，3．4～5之間表示贊同。由此可以得到，本科旅游管理專業學生對專業課程設置的總體印象、課程實用性和教材選用都持反對態度，對課程門類則持中立態度，可知學生對專業課程設置滿意度偏低。

(二)專業師資滿意度

在專業師資滿意度方面，本研究根據樣本分布分別進行分析，因此該部分的量表分為內蒙古大學、內蒙古財經大學和赤峰學院三個部分。運用SPSS17．0對量表所得數據進行描述性分析，所得結果如下:內蒙古大學受調查者對該校教學質量持肯定的態度;在總體印象、教師專業水平、教學態度和教師實踐能力四個方面，調查者持中立的態度。內蒙古財經大學受調查者對該校旅游管理專業師資的總體印象、教學質量和教學態度表示肯定;在教師專業水平方面，受調查者持中立的態度。同時，受調查者對教師的實踐能力普遍表現出否定的態度。赤峰學院受調查者對總體印象、教學質量和教學態度三個方面持肯定的態度;教師專業水平和教師實踐能力兩個方面，調查者持中立態度。通過對三所學校專業師資滿意度的分析，可以看出，內蒙古本科旅游管理專業學生對本專業教師實踐能力的滿意度偏低，他們認為教師理論傳授能力和實踐能力脫節，在實踐教學過程中，教師無法起到科學指導的作用。在總體印象方面，赤峰學院和內蒙古財經大學的得分均值要高于內蒙古大學，這與內蒙古大學蒙古學學院旅游管理專業辦學時間短、一本學生期望值高、專業師資匱乏等因素息息相關。

(三)專業硬件設施的滿意度

本研究將專業硬件設施的滿意度分為四個部分，分別包括教學設施滿意度、圖書資料滿意度、校內實習基地滿意度和校外實習基地滿意度，受調查者分別對這四個方面做出回應。調查數據經過統計分析得出:內蒙古本科旅游管理專業學生對教學設施滿意度均值為4．55，對應標準差為0．571;圖書資料滿意度均值為3．27，對應標準差為0．745;校內實習基地滿意度為2．06，對應標準差為0．533;校外實習基地滿意度為2．31，對應標準差為0．641。除教學設施獲得調查者的肯定外，圖書資料和校內外實習基地均值得分均低于3．4，特別是校內外實習基地得到學生的一致詬病，認為實習基地沒有發揮出原有的作用，與學生們的期望值相去甚遠。

(四)就業前景滿意度

就業前景滿意度分為四個部分，分別對應專業學習的熱情、專業發展的前景、就業方向的了解程度和找工作的信心度。通過統計分析得出:專業學習熱情的均值得分為3．27，對應標準差為0．641;專業發展的前景均值得分為3．19，對應標準差為0．677;就業方向的了解度均值得分為3．51，對應標準差為0．610;找工作的信心度均值得分為2．24，對應標準差為0．796。在調查過程中，調查對象普遍缺乏畢業后找工作的信心，認為旅游部門進入門檻低，旅游專業學生缺乏競爭優勢，無法在找工作的過程中脫穎而出。同時，調查者對旅游專業發展的前景持中立態度，所以導致他們專業學習的熱情度偏低。

二、本科旅游管理專業滿意度提升對策

(一)構建科學的專業課程體系

高等教育的培養目標最終要通過專業課程體系和專業教學內容來實現，而課程設置是實現培養目標和培養規格的中心環節。可見，課程體系是人才培養活動的載體，是“教學內容按一定的程序組織起來的系統”，是“教學內容及其進程的總和”。內蒙古本科旅游管理專業課程體系設計，必須以“專業核心競爭力”培養為中心，注重旅游基礎理論、特色服務能力、市場開發能力、產品創意能力、語言運用能力等核心競爭力要素的培養。在課程內容方面，要強調系統性、實用性、前沿性，解決目前教學內容陳舊、課程銜接性不強、知識脫離實際等問題。值得注意的是，科學合理的實踐教學課程體系對提高內蒙古本科旅游管理專業人才培養水平和學生專業滿意度意義重大。教育部《關于進一步加強高等學校本科教學工作的若干意見》中明確提出“要大力加強實踐教學，切實提高大學生的實踐能力”。本科旅游管理專業的實踐教學包括方案內、外兩個部分。方案內的實踐教學課程包括專業見習(旅行社、景區、酒店等觀摩)、專業實習、社會調查等;方案外的實踐活動包括社團活動、興趣小組活動、公益活動、科學研究、各類競賽等。在實踐教學中，本科旅游管理專業學生可以吸收社會和行業發展的最新成果，并促使學生將學到旅游專業理論與行業實際操作緊密結合，并在大量的實踐中，不斷完善解決問題的能力。這樣，本科旅游管理專業學生在畢業后就可以很快和社會接軌，滿足旅游行業對專業人才的需求。

(二)優化師資結構，提高教學水平

法國教育家埃米爾•涂爾干說:“教育的成功取決于教師，教育的不成功也取決于教師。”教師隊伍的整體水平標志著一所大學的辦學水平。師資隊伍質量的高低，是高校教育教學質量的根本保證，也是決定學生培養質量的決定性因素。針對內蒙古本科旅游管理專業學生對師資力量整體滿意度不高的實際，必須在完善師資結構，提高教學水平方面下大力氣。首先要制定科學的師資建設規劃。根據自身發展思路、發展模式及發展優勢，優化師資結構，在師資引進、培養方面，充分考慮師資的年齡、職稱、學歷、專業背景等結構性要素;其次要重視師資培養。鼓勵教師深造、進修、培訓、參加各類研討會，經常開展教學技能比賽、教學經驗交流、科研活動等，建立教師培養規劃，對研究型教師、實踐型教師、蒙漢雙語教師等分類別、分層次進行培養;再次要加強師資管理。學校和二級學院要建立嚴格的教師考評制度，規范教師行為，建立教師激勵機制，督導教師鉆研業務。

(三)完善教學設施，重視實訓基地建設

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論文關鍵詞:貧困生心理防御干預社會支持

論文摘要:作為高中校園弱勢群體的貧困生，面對社會壓力，往往采取消極的心理防御，從而出現了自卑、焦慮、敏感和偏執等心理問題。通過建立主、客觀兩個維度的社會支持體系，可以對貧困生的心理形成有效的干預，幫助他們建立成熟的心理防御機制。

1貧困生的消極心理防御及其后果

1.1自卑心理嚴重貧困生最大最顯著的特點是自卑。大部分的貧困生是來自于偏遠山區的，家庭條件差。由于城鄉社會經濟發展的進程不一致，造成了城鄉發展的不平衡，尤其是城鄉間生活方式和習慣的差異，使貧困生心里產生巨大的反差。由于在穿著打扮，吃喝玩樂，生活用具等各方面的明顯差距，讓他們產生對自己產生懷疑，他們開始低估自己，甚至開始否定自己。他們害怕別人投來異樣的目光和鄙夷的眼神，逐漸陷入自卑的泥潭。他們對人際交往的開支難以承受，對集體活動消極退縮，他們不愿意讓別人知道自己的家庭經濟狀況，他們害怕別人瞧不起他，而只能自己默默的承受著這無形的壓力。

1.2焦慮心理明顯由于無法改變的現實經濟狀況，使他們總是長時間的處于緊張，焦慮的狀態。他們焦慮著他們的生活費用學習費用，甚至他們每天吃多少飯好得精打細算，還要考慮以后的生活費，因為他們的家庭根本拿不出如此繁重的費用。因為這些他們沒有辦法安安穩穩的去學習;有的為自己的家庭狀況焦慮;有的為自己的未來焦慮。因此他們承受著比其他學生更重的壓力。在農村，他們的文化水平和教育狀況相對落后，在一些像計算機、英語聽力、口語等實踐性較強的科目上，他們根本無法去和城里孩子相比。而這種實踐性強的能力是后天培養的，是需要長時間的學習形成的，必須要用正確的方法去幫助他們解決問題，否則反而會加劇他們的緊張和焦慮感。

1.3人際關系敏感因為長期以來的壓抑，自卑造成他們的人際關系很敏感。他們不愿意和別人談論經濟狀況的話題，他們害怕別人給予他的憐憫。他們還怕別人嘲笑自己，他們總是對周圍的事情多疑，他們和別的學生之間就像有道無形的枷鎖。有些同學本來是善意的關心，他們總會把那當作對自己人格尊嚴的羞辱，從不接受別人對他們善意的幫助。這種敏感的心理狀態，讓他們無法處理好人際關系，造成人際關系的緊張。

1.4偏執心理強烈城鄉間經濟水平和生活狀況的巨大差距，讓他們感覺這個社會的不公平。他們不理解為什么自己什么都沒有，而那些城里的孩子什么都有。他們在暗中的羨慕著別人，還常常對自己發問為什么自己沒有那么好的家庭背景。而現在整個社會的貧富分化還在進一步拉大，不公平的現象越來越明顯，這些都容易使他們形成憤世、偏激的心理，他們總是只看到這個社會的黑暗一面，看問題欠全面分析，想問題、辦事情思路不開闊。如果對自我不能形成客觀的評價，總是對外界抱有敵視的目光，對周圍人和事的看法發生偏執，貧困生身上總不同程度的帶有這種心理。偏執心理就有可能導致他們心胸狹窄、遇事不理智易沖動，當他們情緒無法控制的時候甚至會做出違背社會道德的事情，做出傷害自己和他人的行為。

2通過有效的社會支持促進貧困生的心理健康

貧困生經常采用消極的心理防御方式，嚴重影響了他們的心理健康，這種狀況反映出學校迫切需要教育和輔導貧困生建立成熟的心理防御機制。為使貧困生身心健康發展，在幫助其解決經濟問題的同時，尋找合理方式，幫助、教育貧困生建立成熟型心理防御機制是培養貧困生健康心理的必要途徑，而成熟型心理防御機制的形成需要完善的社會支持系統與之相配合。

2.1主觀社會支持的有效性與貧困生對支持的利用度社會支持主要指外界對于貧困生的支持，包括情感支持、信息支持和物質支持。這種支持可以幫助貧困生減少壓力，減少他們對這個社會的偏見。貧困生由于家庭經濟困難，而導致的各種困難比一般同學更多，他們更需要社會的支持和幫助。在他們處在最困難最緊張的時期，他們需要外界給予他們的支持和幫助，而社會資源對他們的支持是其中最重要的。社會、學校、教師、家庭以及朋友等成員提供足夠的信息支持、感情支持及相應的物質支持，有助于高中生對壓力環境做出積極的評價和應對，這種積極的反應反過來也可能更有助于個體從環境中獲取后續的社會支持，使他們可以更好地適應，更好地維護心理健康。高中心理健康教育中，培養高中生有意識地體驗并從現存生活中挖掘社會支持資源的能力，是構筑高中生心理健康系統的重要環節。在高中教學中要教會學生如何給予別人支持和怎么樣獲取別人的支持，通過訓練讓高中生學會構建自己的社會支持系統，從而能夠增強自信，進而更好的增進健康。

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一、物業管理概念

物業管理概念是我國房地產業較早開始“炒作”的一個概念。作為房地產開發鏈上的一個重要環節，某一個項目物業管理水準的高低是影響業主作出購買選擇的重要因素。因為業主都希望生活在一個安全、方便、體貼周到的環境里。因此，我們常常見到稍大的樓盤和高檔樓盤，往往打出“引入香港頂尖物業管理”之類的旗號。

為適應房地產業的發展需要，我國物業管理機構應該建立自己的經營管理服務理念，探索先進的物業管理服務模式和嶄新的物管企業運營機制，充分發掘企業文化和社區文化，著眼于打造物業管理品牌，才能在房地產營銷中保持主動。

二、綠色生態概念

房地產業內綠色生態概念風行。綠色營銷理論的核心是，企業營銷活動應該是以人類的綠色消費為目標而進行的一系列營銷活動，是實現公司贏利、消費者需求滿足和社會長遠利益三者動態平衡的新型營銷。綠色營銷觀念強調企業的營銷活動要保護環境，有利于維護生態平衡，減少污染，避免資源浪費，提供親近自然的、無害化產品和消費。

這股綠色生態概念之風自然很快吹向房地產業。企業在房產營銷中打出了環保、綠色、生態的口號，在營銷全過程力圖體現“綠色”關懷。例如，地段選擇盡可能遠離污染源，墻體和窗戶采用新型保溫隔熱隔音材料，拒絕使用粘土紅磚（減少土地資源消耗），裝修裝飾使用新型無污染、無刺激、無公害的材料，房屋建筑盡可能減少光污染、降低噪音、污水和生活垃圾集中處理等等。在生態營造方面，則普遍強調小區景觀的配套和環境的綠化，強調居住環境的舒適性、無害化以及生態環境的和諧性。這些都成為樓盤中的USP，成為吸引顧客的“賣點”。

三、歐式概念

歐式概念幾乎是全國房地產市場上最普遍、最常見的概念模式。從我國房地產業起步伊始的沿海和南方城市，到今天的內陸城市，歐式概念之風一直在熱吹之中，成為競相模仿和攀比的焦點之一。無論是建筑的外觀造型，還是小區環境的布局，力圖體現歐式建筑的古典美、現代美。在很多城市，稍有實力的開發商，稍大的樓盤，就要請海外設計師擔綱設計。外觀設計則往往是歐式圓形拱門，歐式窗戶、羅馬立柱，歐式門樓、檐口和墻面浮雕裝飾；小區景觀則城堡式建筑、歐式雕塑小品、歐式風景樹、歐式花園草坪等；還有實力雄厚的開發商，甚至將整個小區“歐化”。

四、品位概念

追求品位，是現代社會逐步富裕起來的人們的共同向往。

有一句幾乎成為經典的廣告語——“我選擇的是家，不是房子”。這句話似于把房子和家對立了起來。其實不然，如果換一個角度看，它恰恰體現了房子之于家的重要性。房為家的載體，沒有房，何以為家？在某種意義上說，房子是家的代名詞。對普通百姓而言，房子是一個家庭最大的“大件商品”，它是人們享受生活的基本條件。無房的人夢想有房，有了房的人則無不希望把“家”建設得溫馨、高雅和舒適。因此，在善于制造概念的房地產營銷人士頭腦里，品位概念自然又是一個重要的“噱頭”。

五、人文概念

現代都市人，每天奔波于繁華鬧市，車水馬龍，喧囂塵揚，更希望能尋得幽雅高尚之所，置業安家，與高尚人士為鄰，受文化環境熏陶，修身養性，讓自己和家人在享受生活的安逸、溫馨的同時，還能夠浸潤在一個文明、高尚的文化氛圍里。對人文氛圍的追求，是都市人在滿足了基本溫飽之后，生活境界和精神境界上的更高要求。

于是，在房地產營銷的概念演進中，人文概念的流行也就是十分自然的事了。開發商和企劃人都希望借助人文概念來提升樓盤的內涵和品質。什么“與高尚人士為鄰”、“某某家園，墨香中的家”，什么“某某花園，書香門第”之類的廣告，一個比一個喊得更響亮。

六、旅游休閑概念

現代人在緊張。工作之余，希望獲得休閑、旅游度假，調節心情，放松精神。休閑將成為現代人的重要生活方式。因此，那些在城郊結合部開發的項目，特別是別墅項目區，則著力營造旅游休閑概念。如泳池、沙灘、戲水池之外，辟有野趣燒烤樂園，隨物業贈送小型花圃或農莊（可代為打理），還有的項目干脆建在遠郊的旅游度假區。最近，著名經濟學家厲以寧公開發表一種觀點——擁有兩套住房才算小康，引起社會廣泛關注。他所說的另一套房主要被用作周末和節假日度假之用。可見，學者分析的和身體力行者們“想到一塊兒去了”。這說明旅游度假概念反映了房地產開發的一種重要趨勢，難怪開發商和企劃人們開始熱衷于營造這一概念。

七、會所概念

從字面意思上講，會所就是項目業主或小區內居民聚會之所。顧客在接受房地產廣告信息和作出購房選擇時，面對的大多數是期房或半期房，所以盡管很多發展商在樓書和規劃圖中展示了漂亮的會所“效果圖”，但更多的發展商主要是把它作為一個銷售賣點而已，至于會所何時能真正建成，提供哪些服務，由誰經營和如何經營等細節問題，并沒有確定，所以顧客得到的僅僅是一個美麗含混的承諾。

然而，深入考察一下，可以發現，會所概念在實際中存在著這樣的問題：

一是會所的功能定位問題。一般大型社區或比較成熟的物業，均配備有專門的物業管理機構。那么，會所為入住的業主提供的服務如何同物業管理區別開來，避免重復或空白呢？這就需要對會所作功能定位。我認為，會所應該定位于人際溝通和社區文化交流，應該成為社區居民人際交往和文化交流的場所、渠道。讓小區居民從家庭自我封閉中走出來，多作人際溝通，開展有特色的小區文化活動，如文化沙龍、小型圖書館、游藝活動、健身、聚會、社區教育等，面向社區大家庭，敞開心扉，親善友好，至于洗衣送餐、孩童托管之類的家政服務，則應該由物業管理部門承擔。

二是會所經營權和經營方式問題。即會所應該由誰經營，如何經營的問題。也許是“肥水不流外人田”的緣故，我們看到會所普遍由開發商經營。由于開發商的主業不在于此，如果開發商經營上出現問題，這就容易造成與業主的矛盾。因此，我們提倡會所可以引入社會的專業機構來經營，以提高經營水平和服務水準。在如何經營的問題，有開放式經營、封閉式經營和半開放式經營三種觀點。因服務的對象范圍大小不同，經營方式和對業主的影響也就有不同。更多的業主希望會所實行封閉式經營，以享受優越的服務，但這也會增加經營成本，提高會所消費代價。

八、親水概念

水也是21世紀最珍貴的資源。而我國是一個水資源相對缺乏的國家。在很多城市尤其是北方城市，缺水嚴重，水就更顯珍貴。因此，生活在都市的人們，如果能選擇親水居住，是一種親近大自然的愜意人生。在這種追求下，親水概念不知不覺風行房地產界。不少開發商把項目用地由原來首選地段因素轉向臨水因素。于是乎，那些臨湖、臨江、臨河的項目開發一下子熱了起來。只要看看如今樓盤項目的名稱，便可以看到與水的關系：藍灣俊園、金色港灣、銀河灣、秀水公寓、海岸花園、戀湖公寓、玫瑰湖畔、碧水灣、錦繡香江、星河灣、山水庭苑、臨溪居……。

九、智能E化概念

智能E化概念是近幾年提出的一個新概念。從近幾年的房地產文章和大量的房地產廣告中，“智能”、“E化”概念的熱炒，似乎標志著入住的業主能一夜跨入智能社會、數字時代。然而，對大多數市民和購房者來說，“智能化”仍然是霧里看花。不少人認為，上網、寬帶、可視對講、紅外線監控、遠程抄表就是“智能E化”，也有些開發商出于“炒”概念的目的，不管夠格不夠格，故意朝這個概念上套，以時髦的詞匯“蒙”人。

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一、數字化后勤管理改革的重要性

現代社會是大數據的時代，各類信息技術已經達到了空前普及的程度，高校管理工作為了應對大數據涌入的現狀，就需要利用數字化技術對傳統的管理方式進行改革。首先從社會價值觀的角度來看，當前我國各行業均在開展數字化管理模式的改革，其已經成為了各行業的發展趨勢，高校作為人才培育基地，必須緊跟社會發展腳步。其次，從經濟角度來看數字化管理模式可有效提升管理效率，降低管理中產生的成本，節約下的資金則可用于我國高校其它工作的建設，提升其綜合實力。第三，從教育主體角度來看，數字化后勤管理的改革有助于高校高新科技技術的建設，也能夠為高校學生科技知識培養提供良好的實例教材，使學生進一步體驗數字化技術的魅力，為其接受相關知識教育提供基礎和動力。

二、我國高校數字化后勤管理的改革措施

1.服務方式的改革

當前國內各類服務行業數字化改革已經沿用了多年，而且在近幾年取得了更高的成效，由此也促進了高校數字化后勤管理中服務方式的改革。例如食堂部門所使用的全自動智能電飯煲、自動面食機、自動餐具消毒設備等，大量節省了食堂工作人員的勞動力，從而使得食堂服務更加便捷和快速。另外，門禁智能系統的更新也大大降低了宿舍門衛的工作量，其不僅可以識別學生身份，而且還可以記錄改名學生離開和進入宿舍的時間，在晚間閉寢后可通過系統直接查看學生是否在宿舍內，提升了校園安保工作的效率[1]。同時，在學校后勤管理設備數字化改革后，相關后勤人員的個人素質和服務也必然需要隨之革新，提升后勤部門的整體素質水平，從而避免了以往學生與后勤人員之間溝通的障礙，保證了高校后勤改革的深入。

2.管理模塊的改革

傳統的高校后勤管理模式存在效率低、被動性明顯、科技含量低等諸多劣勢，因此導致了大量人力資源的浪費，但從客觀的角度出發傳統后勤管理模式對早期后勤管理是有效的，但并不適用于現代高校。因此，高校的后勤管理者必須重新轉變思想，將數字化技術大量引入到管理工作當中，不斷充實自身的高新技術知識儲備量，從而適應數字化后勤管理的發展規律。同時，在管理時必須敢于使用數字化技術，不能因其是新鮮事物而畏懼使用，進而重構后勤管理模塊。雖然數字化后勤管理改革與傳統管理模式存在明顯的差異，但需要注意的是由于目前高校數字化后勤管理改革屬于過渡期，因此新型管理模塊是在傳統體系基礎上構建的。第一，需要建立專門的數字化后勤管理研究部門，其不僅負責對現有后勤管理體制的改進，而且還負責在新型管理模塊施行過程中的不斷創新和改革。第二，建立以校園局域網為核心的后勤管理網站，其內部應包括學生公寓管理模塊、食堂餐飲管理模塊、人力資源管理模塊、薪資管理模塊、設備保修管理模塊等，而且根據每個學校實際情況不同還可以加入各種個性化的管理模塊，例如酒店式管理、圖書館管理等。第三，還需在各管理模塊基礎上建立相應的監督模塊，并將其設為開放性的平臺，讓高校內全體教職員工和學生共同對餐飲、安保、清潔、校區園林等后勤工作進行監督，以網絡平臺的方式進行搭建，并設立微信公眾群，將傳統的信件舉報轉變為微信舉報，提升監督工作的效率[2]。第四，可在改革過程中調研學生的需求，建立校園內個性化后勤模塊，以微信公眾群作為調研平臺，以電子問卷的方式要求學生無實名填寫，然后根據其中需求率較高的項目建立相應的后勤管理模塊，例如失物招領、二手市場、公告欄等，這樣可以方便學生的生活，同時院內二手市場的開放有助于提升學校安保效果，減少了外來二手市場給學生帶來的不安全因素，并進一步鼓勵學生創業。

3.應用平臺的改革

在數字化高校后勤管理系統建立后，還應該運用當前應用平臺的便利性，打造移動端應用軟件，從而可以利用手機或其它終端設備直接對后勤管理網站進行訪問，了解當前后勤管理的具體動態，減少了網站訪問所消耗的時間，也消除了信息孤島效應，真正做到高校管理信息公開的落實。但需要注意的是，可根據用戶的類型設置相應的等級，例如學生用戶只能查看寢室、食堂、衛生等管理信息，而教師則可以在此基礎上查看通勤車、教室管理、實驗室管理等信息，從而保證管理工作的層級，避免發生信息泄露或混亂的情況[3]。數字化高校后勤管理改革是現代高校發展的必然趨勢，需要對后勤服務方式、管理理念、管理模塊以及應用平臺等進行重點革新，借助當前發達的數字化、網絡化技術，滿足現代高校教師、學生的需求。

作者:袁馳 單位:重慶文理學院

【參考文獻】

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高校在引進人才時比較重視學歷、畢業院校、教育素養等因素，對于有實際操作經驗的人才有時會因達不到相關要求而被擋之門外。同時，高校也比較重視與認可教師系列的職稱評定、配套有相關的待遇。而對于如物流師等這樣的認證，有些高校并不給與相應的待遇政策。鑒于物流人才緊缺，很多企業對具備現代物流理念和管理能力的高素質管理人才求賢若渴，甚至可以開出年薪數十萬或上百萬。這在高校，是不可能有的待遇。對比之下，一些比較有能力的高職稱或高技能教師更容易跳槽到待遇更好的其它院校或是企業去，從而造成專業教師的流失。如何改變上述主客觀因素造成的現狀，在保證良好而穩定的師資隊伍基礎上，通過科學改善教學方法和提升教學技能，培養出優秀的物流管理專業人才，是地方本科高校需要著力解決的一個難題。

2提升物流管理專業教師教學技能的必要性

物流管理專業的課程和內容因系統性和實踐性較強的特點而有別于高校的一些傳統專業。對本專業教師來說，為地方培養有特色的本科層次物流管理人才，必須走既掌握物流理論知識、能進行理論教學，又熟悉地方特色，掌握技術的應用、能指導實踐教學的“雙師型”教師模式。現代物流業的發展要求教師要不斷接受物流管理新理念，提升教學技能，這對取得良好的教學效果，實現教學的創新，具有積極的作用。

2.1利于物流管理課程改革與專業建設

物流教師既要掌握物流理論知識，又要了解企業物流生產和管理過程，關注物流市場的需求狀況，找準專業培養方向，科學設置一套相對完整的物流課程知識結構體系。教學技能的提升利于教師開發出具有針對性、實用性的基于企業生產運作過程的課程，在教學過程中注重培養學生的知識能力與社會實踐能力，讓專業的建設符合物流業發展的方向。

2.2利于物流管理專業的人才培養

培養服務于地方物流業的高技術應用型管理人才，教師必須注重學生在知識、操作、實踐上的能力培養。教師提升自己的專業操作技能、加強實訓教學，通過自己的參與示范指導學生進行操作；指導學生積極參加技能大賽、專業比賽和頂崗實習等，讓學生能動手、會動手、展身手，真正掌握專業技能的本領。

2.3利于物流管理專業教師的素質提升

目前高校教師的職稱可分為三個等級：初級（助教）、中級（講師）、高級（副教授、教授）。作為初級的物流教師，主要以講授理論課為主，配合講師指導實訓，通過實訓和參加社會實踐來豐富和提高實踐技能。講師級的物流教師擁有較為扎實的專業知識，掌握專業技能，具備有一定的科研能力，能較好地參與物流專業建設和課程改革。物流的高級教師則已具備高水平的專業技能，能為物流管理專業課程的設置和實踐教學創新等提出建設性意見，能引領專業的改革與建設。教師在一步步提升技能的成長中，也提升了自我相應的職業素質。經常開展教研室活動，專業教師通過研討交流取長補短，進行有益的傳幫帶，能共同提高物流專業師資隊伍整體素質。

3提升物流管理專業教師教學技能的措施

傳統專業的教育主要是課堂授課，注重理論上的傳授，屬于理論型教學。而物流的教育不僅是思維能力的培養，還有動手的實踐能力培養，形式上主要有幾種：講課（常規授課）、實訓（模擬仿真）、實習與見習（參觀企業、物流設施）；另外還會增設如學術講座（企業物流人士學術報告會）、研討會（與企業交流）、團隊合作項目訓練（課題研究）等。在教學過程中物流管理專業的教師教學技能主要體現在：教學分析上扎實的專業知識、教學設計上靈活有效的教學方法和手段、教學實施上良好的組織與協調能力、專業規劃與建設上不斷更新的社會實踐經驗、與企業合作上創新科技的能力等。

3.1樹立良好的師德，愛崗敬業，團結合作

要成為一名優秀的教師，首先要樹立良好的師德，要真心熱愛教師這個職業、熱愛物流管理這個專業，能耐心細致地將知識傳授給學生。現代物流環節眾多，包括運輸、儲存、包裝、配送等，這也要求專業教師間要有團結協作精神，把相關課程有機結合起來，互相融合，并把合作精神傳遞給學生，形成良好的團隊協作氛圍。

3.2加強教育理論培養，不斷學習新技術

鼓勵與組織教師學習新的教育理念與技術，讓教師懂理論、有技能、會教書、會動手，從理論專業型向技能雙師型轉變。

（1）走出去，請進來。為提升專業教學技能水平，學校組織教師參加國家或省市舉辦的培訓活動，內容涉及教學設計、教學組織、講解、演示及新興的微課教學等；也可以參加專業類的如全國高校物流骨干教師高級研修班，主要學習專業領域新理論和前沿知識。有條件的情況下可組織高層次教師進行國外訪學、培訓，學習國外先進教育理念與技術手段。舉辦校內外的物流經驗交流活動、專題學術講座等，把高校同行請進來相互學習交流，共同切磋與探討專業建設的問題，促進教學改革與科研創新能力；把企業實踐領域專家請進來，共同探討教學改革與人才培養，可以準確把握人才市場的需求情況以及人才培養方向等相關信息，可以獲得許多有價值的間接實踐經驗。通過開展兄弟院校之間、校企之間的交流，了解學科前沿和行業發展新動態，提升教師的專業水平和實踐能力。

（2）充分利用信息技術、網絡平臺學習新技術。知識爆炸的信息時代，各種知識層出不窮，教師時間精力與機會有限，不可能參加所有的培訓。但如果將培訓的內容放到專門的網絡上，教師就可以通過網絡平臺，實現資源的獲取與共享，能讓更多的教師有針對的享受到遠程教育。利用網站平臺，教師們還可以相互交流，把自己優秀的微課或課件共享，讓其它教師提出意見和建議，不斷改進自己的教學。

（3）加強青年教師培養、提高校外兼職教師教學水平。青年教師是新生力軍與未來的主力軍，能更容易融合到現代物流人才建設中去。為促進其快速健康成長，學校可以采用雙導師制的培養方法：一個是本校教學一線多年的高級教師，從教學技能方面傳授與培養；一個是地方企業一線多年的工程技術人員或骨干業務人士，從實踐實戰方面分享經驗，實現教學工作與企業實踐相輔相成。對于聘請的個別物流管理專業兼職教師在教育相關理論和執教水平上達不到高校教師要求的現象，可以對其進行崗前教育理論培訓，教學中的現代教育技術培訓，讓兼職教師了解本科高校教師的職業特點、學會運用高校教育的教學方法及教學技能，從而提高了教學水平。

3.3加強專業教師實踐技能的培訓，多崗位見習鍛煉

（1）建立校內實訓中心，促進高校間學習交流。各高校重點建設的物流實訓中心，是提供給師生技術培訓和實踐鍛煉的場所，如進行倉儲物流管理實訓，可以學習并掌握商品出入庫的整個物流流程和信息流程；在國際貿易全仿真操作實訓中，可以掌握進出口合同的簽訂，出口商品成本核算等。模擬實訓以及物流應用軟件的操作，以實踐代替理論學習，提高師生實踐能力和業務素質。高校間也可以加強交流、相互學習借鑒，完善校內實習實訓室的建設，避免無效投資和建設項目的不足。

（2）深入企業，加強實踐。如果說教師的理論提升在科研進修上，那么他們需要的實踐經驗，則應是在企業這個大課堂里。在教學與科研中遇到的問題，帶到企業大課堂里去尋找解決，通過參與企業實際生產活動，更新知識、提高自身的實踐教學技能。

（3）參觀學習。充分利用地方區域資源，高校可開展到物流企業作業現場如港口碼頭、鐵路車站、配送中心、圖書物流、生產企業包裝生產線等參觀最現代、最科學的企業物流流程。一些專業方向如港口物流，由于其涉及的設備價值昂貴、地方本科高校不可能具備這樣高成本的的實訓中心，到企業現場去觀摩真實的大型設備和工作環境就是最好的選擇。教師把在參觀學習中了解到的最新物流科技發展動向，轉化成最新的教學內容，反饋回專業的建設，反饋回人才的培養。

（4）掛職鍛煉。專業教師到社會實踐中去學習、到企業里去鍛煉，將有機會接觸與了解企業的發展需求。到企業進行實踐技能的培訓可分為兩種：一是到企業進行物流管理方面對口與專項的短期實踐。例如倉儲作業實務培訓可選擇倉儲公司，練習收發貨、驗收、填單、裝車、盤點等相關內容，有些內容往往在書本上并未涉及，而是直接由企業生產經營和管理活動中所得，培訓效果明顯。二是到企業進行中長期的掛職鍛煉。在企業里，教師以一名新企業員工姿態去虛心向一線技術人員學習、向企業專家學習，觀察企業的微觀活動，感受企業文化，可以找到自己平時在學校教學過程的許多不足之處。高校采取切實可行的措施與地方企業達成協議，為教師積極創造條件，以便能分批分方向進入物流企業掛職鍛煉，在實踐操作中完善知識結構、積累經驗。教師在外訓中掌握物流企業信息和企業動態、前沿的物流技術、未來的發展趨勢，在日后回歸的教學中能完整反饋給學生，有利于學生成長為現代物流企業所需要的人才，提高學生的就業能力。

3.4加強校企產學研合作，提高教師科研能力，以科研促進教改

學院應積極拓展思路，依托區域物流行業，整合學校、企業、科研單位等不同教育資源的優勢，推進學校與物流企業的產學研合作。物流管理專業教師根據自已的研究方向，把專業理論的知識教育與企業的生產、科研有機結合，帶領學生一同參與地方企業橫向課題研究，在理論知識與實踐相結合中鍛煉科研能力與創新能力，同時也提供物流技術支持服務，共同解決地方企業生產中遇到的各種技術難題。這既提高教師自身的實踐水平，也提高學生就業競爭力，促進學生自我的專業發展，為將來成為高素質員工打下堅實基礎，真正實現高校與企業相互促進，教師與學生共同發展的多贏格局。

3.5練就雙師型技能

在經歷一系列高校為教師創造的培訓、實習，到物流企業和物流相關工作單位掛職，在產學研相互合作的成長鍛煉中，教師逐漸獲得豐富工作經歷，同時具備獲得各種物流專業的職業資格證書的能力，如物流師職業資格證書（根據層次可分為物流員、助理物流師、物流師、高級物流師）、注冊采購師職業資格認證（按資質相應認定為采購師、高級采購師、注冊采購師）等。國家權威的資格認證可以進一步提高各物流專業一線教師的實踐教學能力，加強“雙師型”師資隊伍的建設，真正做到“雙師合一”。

3.6建立物流教師績效考評體系

目前高校的績效考核、職稱評定指標還是倚重課堂教學工作量及科研情況，考評制度里對實踐能力方面涉及較少，教師的大多時間在被繁重的課堂教學與科研任務占用之下，也就不會主動去爭取外出實踐鍛煉的機會。為此，學校或二級學院的績效考評里，要增加如教師定期到企業實踐學習的時間或次數要求，考評其上報的實踐活動計劃方案、實踐業務進展與總結，并以此作為在職教師的繼續教育內容，并體現到職稱的評定上。這樣的導向作用，能積極鼓勵和推動專業教師走出高校走進企業，獲得相應實踐工作經歷，提高物流實踐操作技能。

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