導語：如何才能寫好一篇安全評價測試報告，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

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關鍵詞：檢驗檢測能力；農產品；食品安全

食品安全是關系民生的重大問題，所以在目前的社會中受到了普遍的關注。從老百姓的角度來看，加強食品安全工作可以保證自身的健康，進而提高生活質量。從國家的角度來看，加強食品安全工作，可以提高政府的服務能力，從而獲得公信力。簡言之，無論是從百姓角度還是從國家角度進行考慮，食品安全工作都是需要重點建設的。在食品安全中，農產品安全是一項需要重點關注的內容，所以積極的探討農產品檢驗檢測當中的問題，并就檢驗檢測能力的建設強化進行分析具有重要的現實意義。

一、農產品食品安全檢測中存在的問題

1.制度完善性差，檢驗檢測漏洞明顯

制度完善性差，檢驗檢測中的漏洞明顯是目前農產品食品安全檢測中存在的主要問題。就問題分析來看，其表現為三個方面：第一是責任制度不完善，所以在檢驗檢測工作中，常常會出現責任落實不到位的情況，這種情況的存在滋生了檢驗檢測漏洞。第二是監督制度的作用l揮不充分。在目前的檢驗檢測工作中，監督工作形同虛設，作用發揮十分的渺小，所以在督促責任落實方面的價值較小，第三是執行制度有失標準。在執行工作中，執行流程、細節等都存在問題，所以整體執行的有效性較弱。

2.技術先進性不足，安全監測達標率低

技術的先進性不足，安全檢測的達標率低也是目前檢驗檢測工作中存在的一個顯著問題。在目前的工作中，對于技術的先進行性和創新性分析不足，對于技術在實踐中的價值分析也存在缺陷，所以整個技術使用的問題檢出率比較低。這種情況的出現使得農產品食品檢測的達標率發生了虛高的現象。這種虛高現象的產生一方面影響了老百姓對食品安全的判斷，另一方面造成了檢驗檢測部門對食品檢測的輕視，所以其產生的后果十分的嚴重。

3.人員專業性差，檢驗檢測的價值較低

人員的專業性差，檢驗檢測的價值性低是目前農產品食品安全檢驗檢測中存在的另一個顯著問題。就人員專業性差的表現來看，一方面是其理論水平較低，所以對于檢驗檢測的認識不足，在檢測實踐中，理論所能提供的指導嚴重缺乏。另一方面是檢驗檢測人員的實際操作水平較低，檢測實踐有失專業性和標準性，所以檢測效果的可靠性低。簡言之，因為理論和實踐的不足，造成了檢驗檢測工作的價值降低。

二、強化農產品食品安全檢驗檢測能力的措施

1.完善制度，實現檢驗檢測的全面性

完善制度，實現檢驗檢測的全面性是強化農產品食品安全檢驗檢測能力的一項主要措施。就制度的完善而言，主要是有三方面的工作：第一是進行責任制度的完善。在檢驗檢測責任劃分的時候，一方面從橫向劃分，實現責任范圍的擴展，另一方面從縱向劃分，實現責任深度和細節的提升。簡言之就是從縱橫兩方面進行責任的明確，檢驗檢測責任的范圍和深度會得到提升。第二是進行監督制度的確立。利用檢驗檢測工作中的監督人員或者機構對責任的落實以及工作的執行進行監督，從而實現工作效率和質量的提升。第三是執行制度的完善。執行制度主要從執行環節、細節標準等方面進行建立。通過執行制度的完善，整個檢驗檢測工作的執行效率會大幅度的提升?？偠灾ㄟ^上述三方面的制度建設，檢驗檢測工作的全面性會得到提升，工作能力會顯著的加強。

2.強化研究，提升檢驗檢測技術的實效性

強化研究，提升檢驗檢測技術的實效性對于檢驗檢測能力的建設也有重要的意義。從目前的工作來看，技術提升能夠有效的提高問題的檢出率，所以進行技術研究的深入十分必要。就現階段的技術研究來看，主要從兩方面進行：第一是從技術本身進行缺陷完善和創新。通過這方面的研究可以有效的改變技術現狀，從而使得技術實現進一步的發展，其創新能力也會進一步的增強。第二是進行技術和檢驗檢測工作的匹配性測試。通過測試提升二者的適應性，這樣，技術的利用實效會明顯的提升。簡言之，一方面進行技術的先進性研究，另一方面進行技術的實踐性研究，二者結合可以有效的提高技術在檢驗檢測工作中的應用實效。隨著技術應用效果的增強，檢驗檢測能力會得到提高。

3.加強隊伍建設，提高檢驗檢測人員的專業化能力

加強隊伍建設，提高檢驗檢測人員的專業化能力對于檢驗檢測能力建設而言也有著重要的意義。就檢驗檢測人員的專業化能力提高而言，主要的工作有兩項：第一是對檢驗檢測人員的理論水平進行強化。在檢驗檢測工作中，理論是實踐工作的重要指導，通過理論強化，實踐工作的水平會得到進一步的加強。第二是進行工作人員檢驗檢測工作的實踐訓練。通過方法培訓與操作訓練，提升工作人員的操作標準性和規范性，這樣，整個工作隊伍檢驗檢測能力會獲得進一步的提升?？偠灾?，通過理論和實踐兩方面的強化，農產品食品安全的檢驗檢測能力建設會獲得進一步的提升。

三、結語

農產品食品安全關系著老百姓的人身健康，所以積極的進行食品檢驗檢測能力的提升十分重要。積極的分析現階段農產品食品檢驗檢測中存在的問題，并針對問題進行檢驗檢測能力建設的措施探討對于食品安全檢測工作的效果提升來講現實意義巨大。

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關鍵詞：濃縮液；回灌；填埋體；水位；穩定

中圖分類號：TU411 文獻標志碼：A 文章編號：1674-4764（2012）02-0126-06

Effect of Concentrated Leachate Recirculation on Leachate Level and Slope Stability of Municipal Solid Waste Landfill

ZHAN Liang-tong1, LAN Ji-wu1, DENG Lin-heng1, LV Guo-qing2, CHEN Yun-min1

(1. MOE Key of Laboratory of Soft Soils and Geoenvironmental Engineering, Zhejiang University, Hangzhou 310058, P. R. China;

2. North China Municipal Engineering Design & Research Institute, Tianjin 300074, P. R. China)

Abstract:260 tons concentrated leachate per day is produced at the leachate treatment plant at Changan landfill, which is considered to be recirculated into the landfill of municipal solid wastes. The effect of leachate recirculation on the slope stability of the landfill should be evaluated. The results from engineering geology and hydrogeology survey were firstly presented. Three-dimensional unsaturated-saturated seepage analyses were carried out by using GMS software to predict the change of leachate level as a result of the leachate recirculation. Based on the leachate levels and pore-water pressures obtained from the seepage analyses, slope stability analyses were carried out to evaluate the safety of the landfill. Some control measures were proposed to eliminate the adverse effect of leachate recirculation on the landfill safety. The analyses indicate that the factor of safety (FS) for the landfill with the current leachate level is slightly greater than the safety requirement (FS=1.3), and the current leachate level happens to be the critical level. Direct leachate recirculation will result in a significant rise in leachate level, which will cause a significant decrease in the landfill safety. The landfill is likely to fail after a direct leachate recirculation. If the leachate recirculation is executed after the current leachate level is lowered down by 3 m and the resultant leachate level will be lower than the current leachate level, the landfill can remain safe. Vertical pumping wells are proposed to implement the drawdown work, and if 45 wells are used and pumping is conducfed for 3 mouths, the leachate level will decrease by 3 m, which meets the safety requirement.

Key words:concentrated liquid; leachate recirculation; landfill; leachate level; stability

中國2008年修訂的《生活垃圾填埋場污染控制標準》（GB 16889—2008）［1］提高了生活垃圾填埋場污水排放標準，填埋場滲濾液處理后須滿足二級污水排放要求，《生活垃圾填埋場滲濾液處理工程技術規范（試行）》［2］推薦采用納濾和反滲透作為滲濾液的深度處理工藝。這2種工藝產生的濃縮液具有污染物濃度高、難處理的特點，現有處理方法包括蒸餾、固化、焚燒、回灌等。其中濃縮液回灌處理是在滲濾液回灌的基礎上發展起來的，能有效降低濃縮液中污染物濃度，同時加速填埋體生物降解的穩定化過程［3-4］，是一種較為先進的處理方法。歐美發達國家從20世紀90年代開始了濃縮液回灌工藝研究及工程應用，例如，德國從1986年開始嘗試濃縮液回灌填埋場，目前約有15座填埋場采用濃縮液回灌工藝。1997年哥倫比亞Dona Juana填埋場實施滲濾液回灌時填埋體發生了失穩事故［5-6］，實施回灌工程時垃圾填埋體的穩定性開始得到重視［6-8］，中國許多垃圾填埋場滲濾液水位較高，填埋體存在安全隱患［9］。因此在實施濃縮液回灌之前，必須評估回灌對垃圾填埋體穩定的影響。

成都長安垃圾填埋場滲濾液反滲透處理工藝日產260 t濃縮液，擬在填埋場回灌處理。由于垃圾填埋體內現狀滲濾液水位較高，濃縮液回灌可能會導致水位進一步上升，威脅垃圾填埋體穩定安全，故開展該填埋場回灌工程的安全性及可行性評估工作。首先進行該填埋場工程地質與水文地質勘查，然后利用GMS軟件進行垃圾填埋體非飽和-飽和三維滲流分析，模擬和預測了濃縮液回灌前后填埋體內滲濾液水位變化；基于滲流分析結果，利用Slope/W軟件分析了濃縮液回灌對垃圾填埋體穩定性的影響，并提出回灌工程安全穩定控制措施。

1 場地工程地質與水文地質條件

如圖1所示，成都長安填埋場為山谷型填埋場，場底地形為U形山谷，谷底峽口設置高約30 m的漿砌石垃圾壩，壩頂高程為598 m，壩底設置有垂直防滲帷幕，深度18 m。該填埋場典型填埋剖面及場底地質剖面如圖2所示，垃圾填埋體自下游垃圾壩起始直到上游680 m高程，形成了一個約80 m高的垃圾填埋體邊坡，其中630~650 m和650~680 m兩個高程間陡坡坡度分別為1∶0.9、1∶1.6。現場勘察時680 m高程平臺仍在填埋作業?，F場鉆探表明填埋體物質組成主要為城市生活垃圾，地表下約0~4 m內垃圾較為干燥，降解程度低；4 m以下垃圾降解程度較高。場底主要分布第四系坡積土，谷坡處厚度為0.3~2.5 m，谷底處厚度為1.5~5.2 m。坡積土下覆土層為侏羅系蓬萊鎮組泥質類巖石，滲透系數介于1.0×10-8~1.0×10-7 m/s，形成相對隔水層。

圖1 現狀地形示意圖

根據現場水位監測結果，該填埋場內滲濾液水位較高，現狀滲濾液水位線如圖2所示，上游680 m高程平臺局部水位埋深只有1~3 m，陡坡處水位埋深大，在650 m高程處及610 m高程下游坡體發現有滲濾液溢出。

圖2 典型地質剖面圖

2 現場滲濾液回灌試驗

為了研究回灌可行性，筆者在680 m高程平臺上開展回灌試驗。由于當時滲濾液處理廠還未建成，沒有濃縮液，因此利用該場高濃度的滲濾液進行回灌試驗。試驗采用回灌塘方式，回灌塘平面尺寸為6.0 m×6.0 m，深度約為1.8 m。試驗過程中回灌塘內滲濾液水位高度維持在1.0~1.8 m，當滲濾液入滲導致塘內水位下降至1.0 m即補充滲濾液至1.8 m高度。每日補充到回灌塘內的滲濾液總量即為日回灌量，同時在回灌塘周邊布設水位監測井監測周邊水位上升情況。其中2個回灌塘的日回灌量時程曲線見圖3，可見初期日回灌量大，4 d后日回灌量趨于穩定值，介于28~30 m3/d。日回灌量穩定值反映了淺部垃圾的滲透性，由Green-Ampt公式估算垃圾體飽和滲透系數Ks約為7.5×10-6 m/s。

圖3 日回灌量變化曲線

3 回灌前后填埋體中水位模擬與預測

填埋體中滲濾液水位模擬與預測采用GMS(Groundwater Modeling System)軟件中Femwater模塊，Femwater是三維飽和非飽和多孔介質中滲流分析有限元軟件，它擁有強大的前后處理功能，能方便的利用地形及地層信息生成三維數值模型。滲流分析中暫不考慮垃圾體及滲濾液自身壓縮性與滲濾液中化學溶質對滲流的影響，并假定垃圾填埋體為各向同性介質。Femwater模塊中非飽和飽和滲流控制方程：

kw2hx2+2hy2+2hz2+kwxhx+kwyhy+

kwzhz+q=Fht（1）

式中：h為總水頭，是位置水頭和壓力水頭之和；kw為非飽和滲透系數；q為匯源項，如降雨補給量、回灌量等；F為儲水系數，可從介質的土水特征曲線獲得。

垃圾水力參數見圖4，暫不考慮濃縮液對水力參數的影響，土水特征曲線參照中國類似組分垃圾的測試結果［9］，并采用van Genuchten公式擬合得特征參數值：θs=0.59，θr =0.25，α=4.62，n =1.456；由土水特征曲線與現場回灌試驗得到的垃圾飽和滲透系數計算垃圾非飽和滲透性曲線［10］，如圖4（b）所示。三維滲流分析模型見圖5，填埋體頂面為現狀填埋面，面積約20.6萬m2，填埋體底面為泥質類巖石，填埋體最大厚度約60 m，全場共劃分3 594個三棱柱單元。

3.1 現狀滲濾液水位模擬

根據水文地質勘查結果確定模型的邊界條件：上游680 m平臺處水位埋深約為1~3 m，因此模型西側邊界ABC段和南側CDE段均設為定水頭邊界。其中AB段總水頭值為地表高程減去1 m，即水位位于地表下1 m；BCDE段總水頭邊界值為675 m。由于滲濾液在610 m左右高程處溢出，故東側邊界按溢出點劃分為2段，GH為溢出段，設為定水頭邊界，總水頭值等于節點高程；HE段設為不透水邊界。模型北側和模型底面為不透水邊界。指定模型頂面允許最大積水深度為零，此邊界條件含義為：迭代過程中當頂面處的節點的孔壓為零時，軟件自動將此節點的邊界條件重置為定水頭邊界，總水頭值等于節點高程?？紤]到現狀滲濾液水位是填埋體長期滲流的結果，采用穩態滲流分析模擬現狀水位。

圖6 流速矢量圖

填埋體穩定滲流分析得到的流速矢量圖(圖6)，1-6號剖面為下文垃圾填埋體穩定分析剖面?？梢姖B流場主要分布在2-5號剖面之間，這與填埋場底部為中間低兩側高的山谷地形有關，此區域垃圾體厚度大導致滲濾液匯集。圖中W1、W2、W3三點實測水位埋深分別為2.3、3.2 m和4 m，模擬水位埋深為3.6、4.7、3.6 m，模擬結果與實測結果比較一致。

剖面1、3、6現狀水位線分布見圖7，可見剖面1滲濾液在630 m高程溢出，3號剖面在650 m和630 m高程2處溢出，6號剖面溢出點高程為650 m，與實際情況相符。對比3號剖面與圖2中水位分布，可見在680 m平臺上模型西側水平距離為0~100 m內的填埋體模擬水位與實測水位差別較大，但下文穩定分析表明該填埋場危險滑動于620~650 m高程，此處局部水位差異對穩定分析影響可以忽略。

在3號剖面上取A、B兩點繪制孔隙水壓力隨深度分布圖，這兩點分別位于680 m和650 m高程，距垃圾體上游為160 m和320 m，如圖8所示，可見兩點水位埋深分別為17.2、7.4 m，由于分析中假定填埋體各向同性，水位線上下的孔隙水壓力均隨深度呈線性減少，呈靜水壓力分布模式。

3.2 濃縮液直接回灌后水位上升預測

從穩定安全考慮，滲濾液回灌區域設置在680 m高程平臺西南側2/3區域，距填埋體陡坡頂有35~65 m的距離，如圖5中BCDF所圍成區域，面積約40 800 m2。設計回灌總量為260 t/d，回灌模擬分析時假設滲濾液均布在回灌區域，即在BCDF區域內施加定流量邊界條件，單位面積入滲量為6.37×10-3 m/d，模型其它邊界條件同前?？紤]到滲濾液回灌的長期性，采用穩態滲流分析預測直接回灌后水位上升情況。

在現狀水位條件下直接實施回灌后滲濾液水位線分布見圖7，可見，填埋體內水位均有明顯上升，1-6號剖面水位最大上升高度分別為：2.2、2.2、3.2、3.8、4.54、3.66 m，1-4號剖面水位上升最大處位于為650 m平臺附近。各剖面水位上升規律為：680 m平臺水位上升約1.3~2.0 m，其余高程點水位上升程度隨高程減小而增大，滲濾液溢出點位置明顯抬升。濃縮液直接回灌后A、B兩點孔壓隨深度變化曲線見圖8，A、B兩點水位上升高度為2.0 m和3.2 m。回灌前后孔壓對比表明B點孔壓上升較A點明顯?；毓喙こ虒?50 m平臺水位影響更明顯。

3.3 先降水再回灌后水位上升預測

上述滲流分析結果表明在現狀水位條件下直接實施回灌后滲濾液水位上升明顯，下文穩定分析表明該回灌方法不能滿足填埋體穩定安全控制要求。 通過研究，筆者建議了采取以下措施來解決回灌工程安全問題：預先將全場滲濾液水位降低3 m，然后再實施回灌，并且回灌期間持續實施降水。筆者對此工況進行滲流分析預測全場降水3 m后再回灌可能導致的水位上升情況，滲流分析模型與邊界條件類似于3.2節，只是改變ACE和GH段的定水頭邊界值來模擬全場水位降低3 m，即將ACG和GH段總水頭值降低3 m。同樣采用穩態滲流分析。

預先降水3 m再回灌后水位上升情況見圖7，可見此工況的水位低于現狀水位，滲濾液溢出點位置有所下降。6號剖面的680 m平臺局部水位高于現狀水位，但上升程度明顯低于滲濾液直接回灌的工況。

3.4 滲濾液水位迫降措施

為了實現回灌前將滲濾液水位迫降3 m的要求，根據相關工程經驗，建議采用豎井抽排滲濾液降水。根據場底地形條件及上述的滲流場模擬結果，建議在680、650、630 m高程平臺各布置15口豎井，680 m高程豎井間距為40 m，從平臺邊緣起呈正方形排列，井深為10 m；650 m和630 m高程的豎井布置在2-6號剖面之間，沿等高線呈單排布置，間距取10~15 m，井深為8 m，豎井設計抽水量取24 m3/d［11］。根據填埋體滲流分析結果，采用上述設計時預計在3個月內可將全場水位降低3 m。水位下降3 m后可實施濃縮液回灌，回灌過程中630 m和650 m高程的30口豎井應持續工作以控制填埋體邊坡中水位。豎井結構設計及施工必須采取防淤堵措施，保證其長期有效性。

4 回灌對垃圾填埋體穩定性影響分析

采用Geoslope軟件進行垃圾填埋體穩定性分析，圖9顯示了具有代表性的3號剖面的分析模型。根據現場勘察結果，模型中填埋體分為4 m厚的淺層垃圾，4 m以下為深層垃圾；土層包括3 m厚坡積土和泥質類巖石。各土層的材料特性參數如表1所示，城市生活垃圾抗剪強度特性復雜，與垃圾組分、應變水平及齡期有關［9］，強度參數變化大。目前美國推薦的垃圾強度取值為：深度0~4 m內，c=24 kPa，φ=0°；4 m以下，c=0 kPa，φ=33°；英國推薦取值為：c=5 kPa，φ=25°。從該填埋場鉆探取樣的三軸剪切試驗結果表明：該場填埋垃圾的c值介于18~61 kPa，φ值介于21.9°~29.5°。參考類似工程經驗，分析垃圾強度的參數取值如表1所示，表中其它材料強度參數取值來自地質勘察報告。

填埋體穩定分析剖面包括圖6中1-6號剖面，其中3號剖面如圖9所示。模型中滲濾液水位線采用上述兩種工況條件下水位模擬結果，即現狀水位和濃縮液直接回灌后水位。利用Slope/W軟件搜索危險滑動面，采用Morgenstern Price法計算安全系數［12］。填埋體穩定安全評價標準采用填埋場工程常用的穩定安全控制標準：即整體穩定安全系數Fs≥1.3，局部穩定安全系數Fs≥1.1。

在現狀水位下3號剖面的潛在滑動面及對應的穩定安全系數見圖9，可見，在現狀滲濾液水位條件下，填埋體整體穩定安全系數Fs=1.308，滑動面穿過垃圾體底部，屬于深層滑動；局部穩定安全系數Fs=0.867，滑動面位于650 m高程的陡坡處，屬于淺層滑動，可通過削坡處理解決該局部穩定問題。其它剖面的穩定分析結果見表2，表明現狀水位條件下垃圾填埋體恰能滿足穩定安全控制要求，現狀水位線即為安全控制水位。

如前所述，滲濾液直接回灌后水位明顯上升，對應水位條件下填埋體穩定分析見表2，可見整體穩定安全系數明顯降低，尤其是2、3號剖面從1.358、1.308分別降到1.028、1.059，明顯低于整體穩定安全控制要求的Fs≥1.3；局部穩定安全系數也降低，3-5號剖面低于局部穩定安全控制要求Fs≥1.1，因此濃縮液直接回灌填埋體的安全儲備不足，在現狀高水位條件下不宜實施直接回灌。如前所述，如果預先將全場滲濾液水位降低3 m后再實施回灌，回灌后水位低于現狀水位，垃圾填埋體能夠滿足穩定安全控制要求，因此上述的先降水再回灌的措施具有安全性，可以實施。

5 結 論

根據成都長安填埋場的現場勘查、填埋體滲流分析和邊坡穩定性評價結果，得到以下結論及建議：

1）該填埋場現狀滲濾液水位高，多數區域埋深只有1~3 m。若直接實施濃縮液回灌，回灌后全場滲濾液水位明顯上升，各剖面處上升幅度達2~5 m。若預先將全場水位降低3 m后再實施濃縮液回灌，回灌后水位低于現狀水位。

2）現狀水位條件下垃圾填埋體能滿足穩定安全控制要求，現狀水位線可作為安全控制水位。濃縮液直接回灌后，填埋體整體與局部穩定安全系數均明顯降低，不能滿足安全控制要求。若采取本文建議的先降水再回灌的措施，回灌后垃圾填埋體仍能滿足穩定安全控制要求，該回灌工程措施具有安全性。

3）建議采用豎井抽排滲濾液降水，在680、650、630 m高程平臺各布置15口豎井，預計3個月內可將全場滲濾液水位降低3 m。水位下降3 m后可在680 m高程平臺實施濃縮液回灌，同時建議630 m和650 m平臺的30口豎井持續實施降水。

4）文中現場試驗及理論分析結果是基于現場高濃度滲濾液的流體特性獲得的，必須采用滲濾液反滲透處理工藝產生的濃縮液進一步開展研究工作。

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