導語：如何才能寫好一篇吸波材料，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

篇1

Abstract: With the rapid development of stealth technique, absorbing materials becomes the key materials of stealth technique for modern weapon. This paper mainly introduced the concept of absorbing materials, absorbing mechanism and classification, the application prospect of absorbing materials is also elaborated.

關鍵詞： 吸波材料；隱身技術

Key words: absorbing materials；stealth technique

中圖分類號：TB34 文獻標識碼：A 文章編號：1006-4311（2012）21-0048-03

1 吸波材料簡介

隨著隱身技術的快速發展，特別是現在戰爭及武器中隱身材料的深入廣泛應用，制造并研究具有優異吸波功能的材料在隱身技術的發展及應用中起到了關鍵作用。所謂吸波材料是指能將入射的電磁波大部分吸收并轉化成機械能、電能、熱能或其他形式的能量而幾乎不進行反射的材料。理想的吸波材料應具有吸收頻帶款、質量輕、厚度薄、機械性能好、使用簡便等特點。隱身技術是隨著軍事的需要而產生的，國外在上個世紀50年代開始將吸波材料首先用在隱形飛上。上個世紀90年代的海灣戰爭中隱形飛機在戰爭中發揮的巨大威力，進一步促使各國對吸波材料的大規模研究、開發與應用。軍事上的隱身技術主要通過兩種方式實現，第一，是通過外形改造來實現隱身，也就是通過改變飛機等軍事目標的外形來減小雷達搜索截獲有效面積，從而實現隱身；第二是通過在物體表面涂覆吸波材料來實現隱身，主要是通過吸波材料對雷達波吸收而減少其反射，從而實現隱身[1-3]。

上個世紀60年代起，隨著冷戰的進行，前蘇聯和美國等軍事強國相繼開始了飛機隱身技術的研究。美國在60年代起首先將將吸波材料用于U-2偵察機，達到了非常好的效果。隨后美國在70年代研究把特殊的吸波材料在F-14、F-18戰斗機上規模使用，這極大促進了隱身技術在軍用飛機上的應用。隨后在80年代初美國研究出了性能更加優異的隱身飛機，其中的代表有B1-B、A-10等型號的隱身飛機。隨后美國又開發出了F-117、B-2、F-22、A-12等具有代表意義隱形飛機[4]。這些隱身飛機不僅通過先進的外形設計來減小雷達搜索截獲有效面積從而實現隱身，更重要的是它們使用先進的吸波材料，從而達到了完美的隱身。

隨著中國“863”計劃的實施及對國外隱身技術的跟蹤研究，哈爾濱工業大學、國防科技大學、航空航天材料研究院等高校和科研院所陸續開始進行大量關于吸波材料和隱身技術的研究，特別是加強了結構型吸波材料的研究。以航空材料研究所為代表，研究碳纖維或碳化硅纖維增強塑料作為飛行器結構件，兼具吸波特性。

2 吸波材料的吸波原理

微波雷達是軍事上探測檢測目標的手段，微波雷達探測主要是利用電磁波在傳播時遇到介質變化將在探測目標物界面產生感應電磁流，同時向四周輻射電磁能，通過這一原理分析截獲的輻射電磁能判斷和計算目標的距離、方位、大小和類型等。從上面的描述中，可以知道要想實現隱身而不被探測到，就只能避免對方接收天線截獲到此輻射能。那么實現的方式就自然有兩種，一種是通過材料的設計避免產生感應電流，即使用吸波材料；另外一種是通過外形設計避免天線接收到電磁能的輻射，即通過外形改造。

吸波材料是指能把投射到它表面的電磁波能量吸收并轉化為機械能、電能、熱能或其他形式的能量的一種材料。吸波材料一般由基體材料與吸收介質復合而成，吸波材料的基體材料可以叫做粘接劑，吸波材料的吸收介質可以叫做吸收劑。按照吸波機理的各不相同吸波材料，吸波材料可以分為兩種類型：電損耗型和磁損耗型。電損耗型的吸波材料和磁損耗型的吸波材料都可以吸入和減弱電磁波，只是使用的辦法不一樣，前者的措施是使得介質的電子極化、離子極化或界面極化；后者主要采取的措施是磁滯損耗、疇壁共振和后效損耗等磁激化機制。以下是吸波材料介質中單位體積內吸收的電磁波能量τ的表達式[1]：

τ=■■ε■ε■E+μ■μ■H■（1）

其中：ε0為真空介電常數；μ■為真空磁導率；μ■為介質的復磁導率μ的虛部；ε■為介質的復介電常數ε的虛部；E為電磁波的電場矢量；H為電磁波的磁場矢量。從上面的公式可以看出，增大ε■和μ■，對于提高其吸波性能具有決定性作用[5]。

篇2

關鍵詞 納米氧化鋅晶須 乙炔碳黑 丁腈膠 吸波性能

中圖分類號：O6 文獻標志碼：A

Effect of Nano ZnO Whiskers on the Microwave-Absorbing

Property of NBR/CB Composite

LIAO Ningtao[1], WANG Juying[2], XUE Peng[3], ZHANG Xinghua[4]

([1]Guangzhou SCUT Bestry Technology Co., Ltd., Guangzhou, Guangdong 510600;

[2]Guangdong Baiyun University, Guangzhou, Guangdong 510600;

[3]Foshan Plastic Co., Ltd., Foshan, Guangdong 528000;

[4]Guangdong University of Technology, Guangzhou, Guangdong 510600)

AbstractThis paper researches the influence of nano-zinc oxide whisker acetylene to carbon black (CB) filled nitrile rubber composites absorbing properties. The results show that zinc oxide whisker can greatly improve the NBR / CB composites absorbing properties; Add up to 25 copies of ZnOw maximum return loss is 16.92dB, increased 60.5% than without zinc oxide whiskers, 10dB bandwidth of more than 2.22GHz; Add up to 50 copies of ZnOw maximum return loss is 35.55dB, increased 237.3%than without zinc oxide whiskers, 10dB bandwidth of more than a 3.215GHz. Also studied the zinc oxide whiskers on the acetylene carbon black composite (CB) filled nitrile rubber composites absorbing properties, the results also show that the composite zinc oxide whiskers greatly improved NBR / CB composites absorbing properties, while the design of a three-tier structure of materials, the impedance of the transition, that transition of multi-resistance of structural materials absorbing the good performance than single-layer.

Key wordsZinc oxide whisker; Acetylene carbon black; NBR; absorbing properties

0 前言

吸波材料是一種重要的功能材料，最先應用于軍事上，隨著科學技術的發展，開始在民用領域應用，如作為微波暗室材料，微波衰減器元件及微波成型加工技術。在信息通信及網絡技術高度發達的今天，家用電器、通訊設備以及手機等釋放的電磁波，這些都可能使人產生疾病。①因此，吸波材料的應用將會越來越廣。吸波材料通常是由基體材料和吸波劑制得的復合材料，吸波劑主要有無機鐵磁性物質和導電性聚合物及微金屬粉。近些年來，國內外學者開始研究手性材料和納米材料的吸波特性，但是，從目前的研究現狀來看，吸波材料要有較好的吸波特性，僅憑單一吸波劑制成的吸波材料還是不夠理想的。因此，采用多種組分作為吸波劑來提高材料的吸波性能是很有必要的。②

1 實驗

主要原料：丁腈-34（NBR-34）德國拜爾公司；乙炔碳黑(CB) 福建南平化工廠；納米氧化鋅晶須(ZnOw) 牌號為AT-X, 復合納米氧化鋅晶須(c-ZnOw) 牌號 為AT-41、AT-42 成都交大晶宇科技有限公司。

1.1 工藝流程和工藝條件

把NBR膠料于雙輥開煉機中進行初煉、塑化，然后加入硫化劑、活化劑、防老劑進行混煉，再加入乙炔碳黑、無機填料和增塑劑，進行混煉、薄通，然后加入硫化促進劑，再混煉、抽片，然后在平板硫化機中壓制成型（溫度160oC，壓力10MPa）冷卻、脫模，得到試樣，規格為180?80?.4mm。 配方如下（質量份）：

1.2 性能測試

用自由空間法測試材料的吸波性能，測量頻率范圍為8GHz~18GHz。

2 結果和討論

2.1 納米氧化鋅晶須對NBR/CB復合材料吸波性能的影響

Fig.1 Absorbing Curves of NBR/CB, NBR/CB/ ZnOw

圖1為在NBR/CB(100/25)復合材料中加入不同量的氧化鋅晶須特性曲線。從圖1可以看出納米氧化鋅晶須的加入使吸收峰強度增加，加入25份的ZnOw在10.00GHz時達到最大反射損耗值16.92dB，比不加納米氧化鋅晶須增加60.5%%，10dB以上的頻寬2.22GHz。加入50份的ZnOw吸收峰在10.879GHz時達到最大反射損耗值35.55dB，在10dB以上的頻寬有3.21GHz。

這是因為ZnOw具有空間四針狀結構，在復合材料內部容易形成具有一定尺寸的三維網孔結構。③一方面ZnOw起到了環形導電網的作用。這些無數環形導電網使電磁波能量感應形成耗散電流，從而實現對微波能量的吸收。另一方面ZnOw具有很大的長徑比在外加電場作用下，尖銳的針尖容易形成局部的強電場，有限的導電率導致ZnOw針狀體短時間電極化。在這種情況下，各針狀體作為電偶極子與入射電磁波產生諧振而消耗其能量。而ZnOw含量的增加，NBR基體中的三維網孔、環形導電網增加，因而提高了材料的吸波性能。

同時，納米氧化鋅晶須的加入使吸收峰向高頻方向移動，這是因為越多納米氧化鋅晶須的加入，內部導電網絡越密集，形成許多微小的電容，頻率越高隧道效應越明顯，對高頻的響應越好。

2.2 復合納米氧化鋅晶須對NBR/CB復合材料吸波性能的影響

圖2所示的加入復合納米氧化鋅晶須后的吸波效果，復合納米氧化鋅晶須為碳黑和納米氧化鋅晶須的混合物（實際上等于增加了CB的用量）。從圖2可見加入25份復合納米氧化鋅晶須后在8-18GHz范圍內最大吸收衰減值為11.46dB，頻寬在10dB以上的只有0.49GHz，從曲線趨勢看最大吸收峰應該在更低的頻率上，而且吸收峰強度也增加，加50份復合納米氧化鋅晶須后在8-18GHz范圍內最大吸收衰減值為7.37dB，頻寬在10dB以上的沒有出現，這是因為吸收峰隨量的增加向低頻移動了，從曲線趨勢看吸收峰強度也將會是增加的。

由于復合納米氧化鋅晶須，并不是純ZnOw粒子，隨著含量的增加，碳黑的量相應增加，使得材料的電導率增大，則由導電損耗部分對電磁波的損耗增大。

Fig.2 Absorbing Curves of NBR/CB, NBR/CB/ c-ZnOw

2.3 阻抗過渡設計

在以上研究的基礎上，我們設計了三層的吸波劑含量從外到內濃度依次增加的梯度吸波材料。從外到內，三層內吸波劑（碳黑/復合納米氧化鋅晶須，比例為1:1）份數比例為：2：3：5，各層厚度為0.4mm、1mm、1mm，其吸波性能見圖3，2#曲線。其在8-18GHz內，最大吸收衰減值為46.37dB，10dB以上的頻寬有1.79GHz。與前面所述的幾個單層對比，其對電磁波的吸收大大增強。一方面是因為采用低乙炔碳黑含量的表層，阻抗較小，更好地與自由空間的阻抗匹配，讓最大限度的讓電磁波進入復合材料內部而不被反射掉。另一方面是各層阻抗的不同，電磁波在各層及層與層的界面間進行反復的多次折、反射并發生吸收。這使得某個范圍內的電磁波被重復的吸收而大大衰減。而隨著每層吸波劑濃度的增加，損耗峰的強度和頻寬也有所增加，這從圖1我們也可以知道。

Fig.3 Absorbing Curves of NBR/CB/c-ZnOw (100/25/25),

3 結論

本文對于在NBR/CB復合材料中加入納米氧化鋅晶須(ZnOw)的研究，結果表明，加入25份ZnOw在10.0GHz時達到最大反射損耗值16.92dB，比不加納米氧化鋅晶須增加60.5%，10dB以上的頻寬2.22GHz。加入50份的ZnOw吸收峰在10.879GHz時達到最大反射損耗值35.55dB，比不加納米氧化鋅晶須增加2.3倍，在10dB以上的頻寬有3.21GHz。復合納米氧化鋅晶須的加入可以增強NBR/CB（下轉第174頁）（上接第125頁）復合材料的吸波性能，同時隨著復合納米氧化鋅晶須量的增加，吸收峰可以向低頻移動。多層阻抗過渡結構材料的吸波性能比單層材料明顯提高。

注釋

①王慶華(Wang Qinghua)譯.電磁公害漫談.國外科技動態(Recent Developments In Science &Technology Abroad),1996.7:29.

篇3

關鍵詞：建筑；設計材料；玻璃材料；形態；表現力

隨著玻璃加工技術的提高，越來越多新穎的玻璃材料應用于建筑中，但是在我國，還有很多建筑師未能在玻璃材料的表現力及特性等方面給予足夠的重視，使得在建筑創作中受到了很大的限制，更沒有辦法進行創新。所以，我們現在有必要對玻璃材料的各種豐富而獨特的表現力進行比較、分析，并結合典型的事例，為玻璃建筑的創作設計提供更新更完整的思路，并將玻璃材料融入到我國特色的建筑中去，使玻璃材料在建筑設計中擁有更廣闊的發揮空間。

一、玻璃的自身形態表現力

玻璃材料在建筑表皮中的使用通常總以兩種形式出現，一種是應用最廣泛的面狀玻璃材料，最常見的就是各種類型的平板玻璃，諸如透明玻璃材料、彩色玻璃材料等均能給人以不同的視覺體驗。另一種就是塊狀玻璃材料，最常見的就是玻璃磚。自然光線可以透入并且能夠產生漫反射，材料呈半透明的狀態。在視覺效果上具有很強的體量感，采用玻璃磚圍合而成的建筑的空間感也于分強烈。

由荷蘭建筑設計師Ben van Berkel以及Caroline Bos聯合創作完成的奔馳汽車博物館其建筑的外表皮由1800多塊的二角形狀的透明玻璃材料連成弧線狀并完美流暢的拼接而成。玻璃材料組成的弧線優雅而獨特，晶瑩剔透的玻璃如同輕盈的扮帶纏繞在白色建筑體上，又仿佛透明玻璃與白色墻體絞扭在一起形成了兩條反向平行的分子鏈，構成了這座巨大的DNA雙螺旋結構建筑，被贊謄為“世界上最美的建筑之一”。

二、玻璃的界面形態表現力

建筑界面最主要的功能就是圍合建筑空間的三個面，即頂面、立面和底面，這三個建筑界面共同負擔著整個建筑所需要的采光、通風、承重、圍護以及裝飾等諸多不同的功能，并將建筑的風格和內涵以視覺體現的方式傳達給觀賞者。

（一）玻璃屋頂

作為建筑的重要圍護結構的屋頂界面不僅擔負著圍合、承重以及裝飾等傳統功能，由入透明玻璃屋頂的引入還使其擁有了采光、通風以及另類修飾的效果。 玻璃材料主要是以點、線、面這三種方式呈現于建筑屋頂的表皮中。屋頂的小型玻璃窗戶都是以點元素的方式出現的，主要是增加并突出建筑屋頂在視覺上的凝視焦點。玻璃材料以線的方式出現時，例如橫向或是縱向的長條玻璃窗子會使得屋頂界面具有了強烈的導向功能、推進感以及縱深感，而透明輕盈的線狀玻璃窗與實體屋頂材料交織所產生的對比帶給觀賞者強烈的視覺沖擊力，同時也起到了對建筑室內空間明確的引導作用，以此來指明建筑的邏輯性以及秩序性。大面積的玻璃材料以面的方式出現于屋頂界面則更具特點，它以一種完全消逝虛隱的方式將屋頂界面引向了虛無，從而產生了強烈且特別的浮游感和自由感，柔和的陽光透過全玻璃屋頂傾瀉而入，室內空間由此變得明亮而親切。

由著名建筑師貝幸銘先生所設計的日本MIHO美術館，為了能使建筑物能相融于周圍的環境，建筑的屋頂并沒有采用普通的平屋頂形式，而是以四角錐形狀為基礎，讓整個建筑屋頂構建于幾何學的形式上，建筑師試圖采用四角錐這種幾何形狀來創造出類似于山峰或者是峽谷的模樣。建筑西側的屋頂采用了大量的透明玻璃材料并與仿木的鋁質材料結合在一起，透明而輕盈的玻璃屋頂為美術館室內形成了豐富的光影效果，而仿木的鋁質材料不僅起到了遮陽功能，也為室內空間帶來一種親切溫暖的感覺。

（二）玻璃立面

建筑立面是表達建筑效果最重要的元素之一，玻璃材料在建筑立面中最主要的展現方式就是門和窗，在提供了充足的自然光線的同時，也為建筑的立面效果增添了更多的質感和色澤。玻璃幕墻是以一種純粹的透明玻璃立面形式出現的建筑結構體系，它使建筑的外墻面效果有了質的改變。玻璃材料成為建筑立面的主體，除了可以用于圍護、采光、通風以及裝飾，還可以將建筑立面分解成為不同的圖像，與此同時消除了傳統實體材料給以建筑立面的厚重感和封閉感，使整個建筑呈現出一種輕盈、明亮和飽滿的體態效果。

新加坡南洋理工大學的藝術設計及媒體學院的教學樓建筑的立面圍護結構則采用了大型的透明玻璃幕墻，一方面可以降低太陽能增益以及熱負荷，另一方面也可以使太陽光和周圍的自然景觀透入至室內。建筑物充分的利用了自然照明，從而減少了人為的補充光線所需要的能源消耗，并且大量的屋頂綠色植被凈化和冷卻了建筑周邊的空氣。

（三）玻璃底面

現在越來越多的設計師采用了透明的玻璃材料做為建筑的底界面，給觀賞者帶來一種煥然一新的視覺感受。玻璃底界面輕透而虛幻，大大的弱化了建筑底界面本應有的厚重感和安全感，這種強烈的視覺以及心理反差帶給觀賞者一種特別的體驗。玻璃底面在增加了建筑本身的精致、高貴以及輕盈的效果外，還帶給了室內空間更多的表現元素，并隨著日光和燈光的不斷變化而迷離夢幻，產生了豐富的室內空間效果。

座落在美國業利桑那州大峽谷上的U形透明玻璃觀景天橋懸空于高達1220米的大峽谷底之上。整棟橋的底面及兩側均采用了透明的特種玻璃材料，其強度超過普通玻璃材料于幾倍，游客走在晶瑩剔透的玻璃橋上，凌空觀賞著大峽谷的風景，如同“天行者”般在大峽谷上空飛翔，視覺及精神層面得到了極高的體驗和享受。

三、整體性玻璃建筑的形態表現

玻璃材料以點的構圖方式擴展開來后對于建筑整體來說便形成了面的效果，而此時點元素的突出強調作用就弱化甚至消失了。玻璃材料以面的構圖方式出現時，觀賞者的視野便會更加開闊，使得建筑明亮通透并且具有視覺沖擊力。而玻璃幕墻可以以任何方式和形態出現，圓球體、長方體、圓柱體以及異形體等各類形體使得玻璃建筑以其優越的特性大放異彩。

由著名建筑師努維爾設計的美國紐約100 11th大道公寓由似如馬賽克般的透明玻璃幕墻組成，共有23層的高層建筑總共裝有多達1700多塊不同色彩、不同形狀以及以不同角度安裝的透明玻璃材料，建筑立面給觀賞者的視覺效果仿佛是由晶瑩剔透的水晶拼接而成的建筑工藝品，設訓一師充分利用著外界自然光線的時空挪移和夜晚建筑內部光線的交替而呈現出異彩紛呈的場景，每一片玻璃都閃爍著自己的光芒并隨時變化著顏色，驅除了傳統大片玻璃幕墻的單調乏味，盡顯自由而夢幻的視覺沖擊感 。

四、結語

本章主要介紹了玻璃做為建筑材料的形態表現力，包括玻璃材料本身的形態表現力、做為建筑界面的形態表現力以及玻璃做為整體性的護結構材料的表現力。玻璃的自身形態表現力主要以材料本身的視覺效果，玻璃的界面形態表現力主要介紹玻璃做為建筑頂面、建筑立面以及建筑底面給觀賞者帶來的區別于以往傳統建筑的視覺感受與心理感受，整體性的玻璃建筑形態表現則主要介紹了玻璃幕墻這個具有獨特代表性的建筑形式。

參考文獻：

[1]薛昌.建筑空間中藝術玻璃的應用[M].上海:上海工藝美術出版社，2004

篇4

貴州廣播電視臺交通廣播新聞信息部共有18名在職員工，其中就有14名女員工，占總數的87.5%，平均年齡只有28歲，是交通廣播各部門中名副其實的“娘子軍團”，從導播到記者、編輯，她們直面聽眾，是交通廣播的窗口。從2012年開始，在貴州廣播電視臺的領導下，交通廣播新聞信息部積極參與“女職工提升素質建功立業工程”活動，以推進廣電事業健康發展為目標，以強化女員工隊伍為重點的“貴州省五一巾幗標兵崗”創建活動。經過一年多來的努力，這一創建活動開展得有聲有色，并收到了顯著成效。可以說，2013年的每一天，這支“娘子軍團”的每一個人都兢兢業業地行使好自己的使命，傳遞著溫暖和陽光。

一、建立創建機制，強化創建意識。

從2012年開始，貴州廣播電視臺交通廣播在臺領導和工會指導下，把“貴州省五一巾幗標兵崗”創建活動納入日常工作計劃和單位文明建設規劃中，制定切實可行的創建管理辦法。為了創建意識，增強新聞信息部的凝聚力，戰斗力和內在活力，提高女員工的綜合素質、工作能力和工作水平，我們還開展了一系列的教育活動，對員工進行了黨的基礎知識、科學發展觀、社會主義榮辱觀、從業道德等教育。

二、立足創建活動，明確創建目標。

一年多來，新聞信息部立足創建活動與工作任務相結合，創建目標與工作目標相結合，規范內部管理，在日常的工作中以女性的細心與溫情，為全省聽眾帶來片片溫馨和欣慰，在交通廣播的社會知名度和品牌影響力的持續攀升過程中做到對聽眾有諾必踐，有求必應，時刻樹立交通廣播的陽光公益形象。無論是酷暑寒冬，無論是白天黑夜，只要人們撥通96952，只要是在新聞現場，都能聽到和見到這支“娘子軍團”的聲音或身影。她們急人所急，想人所想，待人似己，熱情周到，每個人都以巾幗“精神”嚴格要求自己，積極開展了業務服務、愛心服務、便民服務為內容的“貴州省五一巾幗標兵崗”創建，充分展示新時期廣電人良好形象。

三、提升創建服務水平，力爭取得創建佳績。

交通廣播新聞信息部承擔的工作，一方面是黨和政府的宣傳喉舌，另一方面，多個崗位特別是女員工值守的崗位同樣是為群眾服務的一個窗口。現在全部門人員在各自的工作崗位上愛崗敬業，無私奉獻，人人努力，個個爭先，共同學習，互相幫助，不但使工作取得了優異的成績，個人的政治和業務素質也都得到提高，為交通廣播今年圓滿完成新聞宣傳任務，經濟創收任務做出了突出貢獻，使得交通廣播無論社會影響力和品牌形象都進一步得到提升。根據專業調查公司數據顯示，2013年交通廣播在家庭及移動收聽市場都位居全省首位。

    首先在新聞信息宣傳工作方面，2013年按照工作部署，牢牢把握正確輿論導向，除了堅持做好日常宣傳工作的完成和持續性，還在重大活動和重大主題的新聞宣傳上克服困難，不斷創新宣傳手段，扎實做好了全國及省的新聞宣傳工作，并深入“走轉改”活動。全年共采編播各類新聞稿件近五萬余條，各類交通新聞提示及來電回復近六千條。2013年，我們有11件作品獲年度全國新聞創優評析一、二等獎。

    其次，新聞信息部主要工作之一是值守全省交通熱線96952，作為努力打造的全省交通信息呼叫中心，全部值守人員都是女員工，每天工作時間是17個小時以上，特殊情況下是24小時，每周7天都必須接聽96952熱線，直接服務聽眾。一年來共接聽電話超過20萬次，播發各類交通道路信息近22萬余條。為聽眾提供交通、生活服務等方方面面的信息，她們的熱情、熱心和熱愛使得96952熱線成為聽眾熟記的電話號碼之一，成為駕乘人員遇事的首個求助對象之一。

新聞信息部還有兩項重要工作就是組織和管理“一支隊伍”和“一個基金”。“一支隊伍”即“貴州陽光952愛心車志愿者服務總隊”，目前已經有1200多名駕駛員加入愛心車隊，設立有貴陽、遵義二個支隊，全省其他州市也廣泛分布隊員。到目前為止據不完全統計，共組織開展志愿服務和愛心幫助活動近3000人次，800名隊員踴躍參加志愿服務。今年年初在第九屆中國青年志愿者優秀評選表彰活動中“陽光952愛心車隊”榮獲了“中國青年志愿者優秀組織獎”，是獲獎組織中全國唯一一個媒體組建的志愿組織。“一個基金”即“貴州陽光的士互助公益基金”，截至目前，已經有近千名出租車司機個人為基金捐贈，加上各方善款，基金專項賬戶今年收到捐贈資金36萬多元。目前已經有10多名加入基金的出租車司機因為疾病獲得了幫扶，有500名出租車駕駛員因為拾金不昧、積極參與愛心服務等愛心活動被表彰獎勵。

篇5

龍泉驛區第一人民醫院　四川省成都市　610100

【摘　要】目的：探究采用紫杉醇聯合順鉑化療方案治療晚期食道癌的臨床療效和應用價值。方法：選取我院晚期食道癌患者57 例，隨機分為對照組27 例和觀察組30 例，對照組采用5- 氟尿嘧啶聯合順鉑治療，觀察組采用紫杉醇聯合順鉑治療，治療后觀察比較兩組患者臨床療效和患者不良反應情況。結果：觀察組患者治療總有效率高于對照組（P<0.05），差異有統計學意義；兩組患者均未發生任何嚴重性不良反應。結論：采用紫杉醇聯合順鉑治療晚期食道癌，治療總有效率高，不良反應少，臨床療效顯著，應用價值高。

關鍵詞 晚期食道癌；紫杉醇；順鉑；臨床療效

食道癌是臨床中常見的消化道腫瘤，患者發病率和死亡率高[1]，臨床多表現為進行性咽下困難，晚期者表現為持續性胸痛或背痛，甚至出現惡病質狀態或昏迷等癥狀；為進一步研究晚期食道癌的治療方法，我院選取57 例患者進行臨床研究，現報道如下。

1 資料與方法

1.1 一般資料

選取我院于2013 年7 月至2015 年1月收治的晚期食道癌患者57 例作為研究對象，所有患者治療前1 個月內未使用其他化療藥物治療；將患者隨機分為對照組27例和觀察組30 例，對照組中男15 例，女12 例，年齡32-66 歲，平均年齡（42.5±5.8）歲，病理分類：鱗癌18 例，腺癌4 例，小細胞癌2 例，腺鱗癌3 例；病理分期：Ⅲ期9 例，Ⅳ期18 例；觀察組中男17 例，女13 例，年齡33-67 歲，平均年齡（42.1±5.6）歲，病理分類：鱗癌19 例，腺癌7 例，小細胞癌1 例，腺鱗癌3 例；病理分期：Ⅲ期11 例，Ⅳ期19 例；排除患有嚴重心、肝、腎系統疾病患者以及精神疾病患者；所有患者均同意參與此次研究并簽訂知情同意書；兩組患者基本資料比較差異無統計學意義（P>0.05），可對比。

1.2 方法

對照組采用5- 氟尿嘧啶聯合順鉑治療：d1-3 給予患者順鉑20 ㎎ /m2+100ml 生理鹽水靜脈滴注，d1-5 添加5- 氟尿嘧啶0.5 ㎎/m2+5% 葡萄糖500ml 靜脈滴注3h；觀察組采用紫杉醇聯合順鉑治療：d1 給予患者紫杉醇140 ㎎ /m2+500ml 生理鹽水靜脈滴注3h，d1-3 添加順鉑80 ㎎ /m2+100ml 生理鹽水靜脈滴注2h；兩組患者均連續治療21d 為1 個療程，連續用藥2 個療程。

1.3 觀察指標

觀察比較兩組患者臨床療效和不良反應情況。

1.4 療效判定

制定實體瘤療效判定標準[2]：緩解：經檢查病灶完全消失；部分緩解：經檢查病灶直徑之和比基線水平減少≥ 30%；疾病穩定：經檢查病灶直徑有減少但未達到部分緩解程度或有增加但未達到疾病進展程度；疾病進展：經檢查病灶直徑總和增加≥20%或者有新病灶出現；治療有效率=（完全緩解+ 部分緩解）/ 總例數x100%。

1.5 統計學分析

利用統計學軟件spss17.0 對兩組數據進行分析，計數資料用（%）表示，采用X2 檢驗，P<0.05 為差異有統計學意義。

2 結果

2.1 臨床療效

治療后觀察組中完全緩解5 例，部分緩解17 例，疾病穩定6 例，疾病進展2 例，患者治療有效率為73.3%（22/30）；對照組中完全緩解1 例，部分緩解10 例，疾病穩定11 例，疾病進展5 例，患者治療有效率40.7%（11/27）；觀察組患者治療總有效率高于對照組（P<0.05），差異有統計學意義。

2.2 不良反應

觀察組患者中出現1 例惡心嘔吐和1例血小板減少，對照組患者中出現1 例白細胞減少和2 例血小板減少，兩組患者均未發生任何嚴重性不良反應。

3 討論

食道癌也稱食管癌，是發生在食管上皮組織的惡性腫瘤，占所有惡性腫瘤的2%，患者發病年齡多在40 歲以上，男性發病率高于女性；隨著近年來人們生活水平的提高和飲食習慣的改變，食道癌發病率呈現逐年上升趨勢，患者死亡率僅次于胃癌。

食管癌患者早期往往是無明顯癥狀的，偶有表現為胸骨后隱痛不適，隨著腫瘤的增大，患者進食時易出現吞咽不適或異物感，常表現為進食速度減慢或者需湯水送飯[3]，數月后因腫瘤進一步增大并阻塞食管腔，患者出現下咽困難癥狀，只能進食流質，表示病情已經到了很嚴重的地步，腫塊已侵及三分之二食管，屬于晚期食道癌，當腫塊壓迫咽喉神經或氣管時，患者會出現聲音嘶啞、氣急或咳嗽甚至嘔血等癥狀，危害性非常大。臨床治療晚期食道癌多采用藥物治療手段，主要治療藥物有紫杉醇和順鉑，紫杉醇是新型抗微管藥物，主要成分為紫杉醇，對腫瘤細胞具有很高活性，主要適用于卵巢癌和乳腺癌，對肺癌、大腸癌、淋巴癌、食道癌以及腦瘤也具有一定療效，其作用機制主要是通過促進微管蛋白聚合抑制解聚，保持微管蛋白穩定，抑制腫瘤細胞有絲分裂，達到阻斷癌細胞復制擴散的作用；順鉑屬于細胞周期非特異性藥物，具有細胞毒性，可以治癌細胞的DNA復制過程，并損傷其細胞膜上結構，具有較強的廣譜抗癌作用，用于治療食道癌療效確切。我院選取57 例晚期食道癌患者分別采用不同治療方法進行臨床研究，結果發現觀察組患者治療有效率高于對照組（P<0.05），差異有統計學意義。

總而言之，采用紫杉醇聯合順鉑治療晚期食道癌，能夠有效緩解患者臨床癥狀，減少病灶直徑，治療有效率高，患者不良反應少，臨床療效顯著，應用價值高。

參考文獻

[1] 郭天利, 趙戰場. 紫杉醇聯合順鉑治療晚期食管癌的臨床觀察[J]. 實用癌癥雜志,2009,24(06):649.

篇6

目前，關于工程質量，Yung P 等從工程業主方和承包方之間的委托關系角度出發，研究發現承包商的“偷懶”和“機會主義行為”是影響工程質量和合作效率的常見因素。Dodoo 等研究了設計階段影響建設項目質量的 16 個因素，采用定量研究方法確定因素之間的關系。李真等從業主角度考慮，構建單階段和多階段群體激勵演化模型，采用菜單式合同來激勵承包商群體進行工程質量優化，這個模型具有局限性，要求承包商群體之間不存在相關合作或競爭關系。周福新等借鑒流程化管理思想，對建筑工程質量管理工作流程分類，建立運行框架圖，保證流程持續高效運行，流程化的工程質量管理和控制方法是目前領域內比較新穎的方法。烏云娜等從工程項目自身質量特征入手，提出工程質量免疫系統概念，并建立工程質量缺陷免疫系統，以期提高工程質量系統的免疫能力，具有很強的創新性。

演化博弈論源于生物學，是 20 世紀 70 年代Maynard 等提出的，現已廣泛應用于多個領域，許民利等研究了食品供應鏈中的博弈行為，從供應商和生產商角度出發，研究了不同情況下，雙方的質量投入決策選擇。郭本海等將演化博弈運用在縣域間土地供給競合關系中，研究了不同情形下演化穩定策略的走勢。演化博弈在工程領域的應用也很多，但大都集中在業主、承包方、監理以及施工單位之間。

綜上，對工程供應鏈上游原材料供應商和預制品生產商的研究很少，利用演化博弈來對雙方關系的研究更少。基于此，本文將建立原材料供應商和預制品生產商為博弈主體的演化博弈模型，探研雙方的質量投入博弈問題。

1   基本假設與模型建立

1.1   博弈方與策略假設

從供應原材料到生產預制品，原材料供應商和預制品生產商是負責這個過程材料質量的主體，基于博弈主體有限理性前提，雙方都追求自身利益最大化。在保證預制品原有質量的基礎上，原材料供應商和預制品生產商的策略集為（進行質量投入，不進行質量投入）。

1.2    得益假設

假設 1：原材料供應商和預制品生產商均不進行質量投入時，他們的期望收益分別為 B1，B2，且E’1 ，E’2分別為雙方都選擇進行質量投入的增值收益，C1，C2 為博弈雙方進行質量投入所付出的成本；E1，E2 為單方進行質量投入時的增值收益；H1，H2 為博弈雙方 “搭便車”所獲取的收益。其中E’1 > E1 ，E’2 > E2  ，E1 – C1 <0，

E2 - C2 <0。

假設 2：在長期的博弈過程中，原材料供應商選擇進行質量投入的概率為 x，預制品生產商選擇進行質量投入的概率為 y。

1.3   博弈模型的構建

根據以上假設，博弈主體支付矩陣，見表 1。

1.4    演化博弈分析

由表 1 可得，選擇進行質量投入的原材料供應商期望收益為：

不進行質量投入期望收益為：

其平均期望收益為：

進而可得，原材料供應商復制動態方程：

同理：預制品生產商復制動態方程如下：

式（4）和式（5）可得到一個演化博弈動力學方程式：

分析式（6）可得，（0，0）、（0，1）、（1，0）、（1，1）、（x*，y*）為系統平衡點，其中

?， 且 當E’1 -E 1 – H1 > 0，E’2 -E 2 - H2 > 0 時，系統演化均衡策略是確定的，分別為（0，0）、（1，1）。

上述 5個演化均衡點未必都是演化穩定點，其穩定性可以根據 Friedman 的雅克比矩陣局部穩定性進行分析，由式（6）經過計算可以得出矩陣式：

將平衡點的數值代入后若滿足以下條件：

此時，可認為該平衡點具有局部穩定性，其為演化穩定策略 ESS（見表 2）。 

由表 2 可知，該博弈模型的穩定點為（0，0），（1，1），即在長期的博弈過程中，原材料供應商和預制品生產商 ESS 為：雙方都進行質量投入，或雙方都不進行質量投入。

 

2   建立政府調控下的博弈模型

在工程供應鏈中，為了建筑市場良好運行，保證工程建設材料質量，減少“搭便車”行為，政府應采取一些調控手段使得原材料供應商和預制品生產商傾向于選擇進行質量投入的決策，從而形成良性的發展市場。

2.1   懲罰制度下的演化博弈

假設政府的檢查概率為 p，對不進行質量投入的博弈方進行懲罰，懲罰額度為 S。政府懲罰制度下博弈支付矩陣見表 3。

此時，動力學方程式為：

此時系統的平衡點為（0，0）、（0，1）、（1，0）、（1，1），見表 4。當且僅當p S > max{C1 – E1 ，C2 – E2}時，系統只存在唯一演化均衡點（1，1）。

2.2   激勵制度下的演化博弈

激勵機制下，政府會對選擇進行質量投入的博弈方進行獎勵，假設獎勵金額為 V。其博弈支付矩陣見表 5。

此時，動力學方程式為：

此時系統的平衡點為（0，0）、（0，1）、（1，0）、（1，1）。當且僅當V > max{C1 – E1 ，C2 – E2}時，系統只存在唯一演化均衡點（1，1）。

3   數值仿真

本文將從政府不參與、政府懲罰制度下，政府激勵制度下 3 個角度利用 Matlab7.0 進行數值仿真，研究各因素對演化結果的影響。

3.1   政府不參與時

假設E'1 =20 ，E'2 =24 ，E1=9，E2=10，C1=12，C2=15，H1=H2=6，P=0，S=10。將以上假設值代入式（6），進行仿真可得結果見圖 1。

由圖 1（b）可知，當供應商選擇質量投入的概率比較大時，預制品生產商選擇進行質量投入的概率趨近于 1，即進行質量投入。同理，預制品生產商的選擇概率對原材料生產商有同樣的影響。 其他相關因素對博弈主體演化決策的影響：

（1）雙方合作模式下，E'1和 E'2對演化結果的影響。對比圖 1（b），將預制品生產商增值收益E'2減少到 21，其他值不變，進行數值仿真可以得到圖2。

 

此時，即便原材料供應商選擇進行質量投入的概率為 0.9，預制品生產商也不會選擇進行質量投入，即當預制品生產商增值收益不夠大時，即便原材料供應商選擇進行質量投入，預制品生產商進行質量投入決策概率趨近于 0。對于原材料供應商的增值收益E1 減少到一定值時也是一樣的影響效果。

（2）非合作模式下，增值收益 E1和 E2 對演化結果的影響。對比圖 1（a），將預制品生產商增值收益 E2 增加到 14，進行數值仿真可以得到見圖 3。

此時，即便原材料供應商進行質量投入的概率為 0.3，預制品生產商也會隨著時間的推移選擇進行質量投入，即當預制品生產商單方進行質量投入的增值收益足夠大時，即便原材料供應商選擇進行質量投入的概率很小，預制品生產商進行質量投入決策概率趨近于 1。對于原材料供應商單方進行質量投入增值收益 E1 增加到一定值時也是一樣的影響效果。

（3）非合作模式下，H1和 H2 對演化結果的影響。對比圖 1（b），當預制品生產商“搭便車”收益 H2 增加到 9 時，進行 Matlab 仿真可得圖 4。

此時，即便原材料供應商進行質量投入的概率為 0.9，預制品生產商隨時間變化會趨近于選擇不進行質量投入。對于原材料供應商“搭便車”收益H1 影響效果相似。在沒有政府的約束條件下，這種“搭便車”的投機行為是很常見的，“搭便車”所獲取的收益大于進行質量投入的增值收益減去進行質量投入的成本之差，會使原材料供應商或預制品生產商選擇投機行為。

（4）成本 C1和 C2 對演化結果的影響。與圖 1（b）相比，當預制品生產商進行質量投入的投入成本 C2 增加到 18 時，進行數值仿真可以得到圖 5。 

此時，即便原材料供應商進行質量投入的概率為 0.9，預制品生產商選擇進行質量投入的概率趨近于 0。對于原材料供應商進行質量投入所需要投入的成本 C1 影響效果相似。在實際的預制品生產過程中，進行質量投入常常伴隨著高額的成本投入，當增值收益一定，成本很高時，博弈方之所以選擇不進行質量投入，說明其進行質量投入所獲收益減去投入成本之差小于其搭便車所獲收益，加上沒有政府的懲罰行為，此時其會選擇投機行為，亦或是進行質量投入的成本高于合作模式下的增值收益，這兩種現象都會使得博弈方放棄進行質量投入，最終演化成雙方都不進行質量投入。

3.2   政府懲罰制度下

為保證工程建設材料的質量，政府參與進來，對不進行質量投入的博弈方進行懲罰，假設其他假設均不變，令 S=2，p=0.6 即 p S=1.2 代入到式（8）中，進行數值仿真可得圖 6。

   假設 S=2，p=0.99 即 p S=1.98 時，進行仿真可得圖 7。

與圖 1（a）相比，檢查概率為 0.6，懲罰額度為 2 時政府的懲罰對演化結果并沒有影響。

對比圖 7 可得，懲罰額度較小時，即便政府檢查概率增加到 0.99，博弈方仍不會合作進行質量投入，這表明政府的懲罰力度不足以使博弈主體進行質量投入，博弈主體寧愿支付政府的懲罰金額也不愿意進行質量投入，博弈方不進行質量投入所獲收益大于政府的懲罰。在實際的預制品生產過程中，政府為了規范建筑材料市場，使得預制品生產參與方進行質量投入，生產高質量的預制品，那么對原材料供應商和預制品生產商的懲罰力度一定不能太小，因為當懲罰力度太小時，原材料供應商和預制品生產商不會畏懼這種懲罰，因為他們不進行質量投入所獲取的利潤遠遠大于政府的懲罰損失，而進行質量投入又無法獲取較可觀的利潤，最終使得雙方均不進行質量投入。

根據 2.1 的分析可知，當p S max{C1 – E1 ，C2 – E2}時，系統存在唯一演化均衡點，假設 S=10，當 p=0.6時，進行仿真可得圖 8。

此時即便原材料供應商選擇進行質量投入的概率為 0.3，預制品生產商隨時間變化選擇進行質量投入的概率趨近于 1。對原材料供應商也有同樣的影響效果，原材料供應商選擇進行質量投入的概率也會趨近于 1，最終演化均衡為（1，1）。因此當 p S>5 時，系統存在唯一演化均衡策略（1，1）。當政府的懲罰力度足夠大時，博弈方的“搭便車”行為受到懲罰，無利可圖，只能選擇進行質量投入來獲取利潤。

3.3   政府激勵制度下

根據2.2的分析可知，當V > max{C1 – E1 ，C2 – E2}時，系統存在唯一均衡解，以上假設不變，令 V＝6，進行數值仿真可得圖 9。

對比圖 1（a）可知，當政府的激勵額度大于兩個博弈方進行質量投入所需成本減去單方質量投入增值收益之差的最大值時，博弈主體會愿意進行質量投入，即便一方不進行質量投入，另一博弈方由于激勵大于其成本收益差，此博弈方會選擇進行質量投入。這種激勵對于原材料供應商和預制品生產商都有激勵效果，會使雙方選擇進行質量投入，此時演化均衡解為（1，1）。

4   結語

篇7

[關鍵詞] 卡泊芬凈；真菌感染；血液病

[中圖分類號] R552 [文獻標識碼] A [文章編號] 1673-7210（2012）08（a）-0095-02

Efficacy observation of Caspofungin in empirical antifungal treatment of invasive fungal infection patients with hemopathy

WANG Yong

Department of Pharmacy, Zhongyuan Oil Field General Hospital of Puyang City, He'nan Province, Puyang 457001, China

[Abstract] Objective To evaluate efficacy of Caspofungin in empirical antifungal treatment of invasive fungal infection patients with hemopathy. Methods 40 cases of hematopathy patients with persistent fever, invalid antibiotic treatment, invasive fungal infection in our hospital from October 2008 to October 2010 were randomly divided into two groups, 20 patients in group A were given Caspofungin therapy, the first day of 70 mg intravenous infusion, and 50 mg from the next day; 20 patients in group B were treated with liposomal Amphotericin B, 3 mg/(kg·d) intravenous infusion, both groups were treated for 10 days, the efficacy and adverse reactions of two groups were observed. Results There was no significant difference in total effective rate of two groups (66.7% vs 61.1%) (χ2 = 1.17, P ＞ 0.05), but the incidence of kidney toxicity, infusion reaction of group A were significantly lower than group B (χ2 = 4.37, 4.37，all P ＜ 0.05). Conclusion The efficacy of Caspofungin in empirical antifungal treatment of invasive fungal infection patients with hemopathy is good, with tolerance better patient, and it is a better choice for invasive fungal infection.

[Key words] Caspofungin; Fungal infection; Hemopathy

侵襲性真菌感染是臨床血液病、造血干細胞移植、臟器移植及免疫缺陷患者治療的主要障礙之一，且近年來有增多的趨勢，且侵襲性真菌感染是中性粒細胞缺乏患者死亡的重要原因[1-2]。卡泊芬凈是近年來出現的一種新型抗真菌藥物，對許多種致病性曲霉菌屬和念珠菌屬真菌具有抗菌活性。本文筆者采用卡泊芬凈經驗性抗真菌治療20例抗生素治療無效的血液病患者，效果較好，現報道如下：

1 資料與方法

1.1 一般資料

選擇我院2008年10月～2010年10月經驗性抗真菌治療的血液病患者40例，隨機分為兩組，各20例。A組男12例，女8例；年齡15～63歲，平均（32.5±7.4）歲。B組男14例，女6例；年齡17～68歲，平均（34.1±5.3）歲。均符合歐洲癌癥研究和治療組織/侵襲性真菌感染協作組（EORTC/IFICG）及美國真菌病研究組（MSG）診斷標準[3]：有免疫缺陷、長期應用激素、放化療后粒細胞減少等一項或多項真菌感染的高危因素；非藥物性體溫升高，且＞38.5℃；經廣譜抗生素治療無效。排除藥物過敏反應者以及有嚴重肝腎功能損害者。兩組患者一般資料比較，差異無統計學意義（P ＞ 0.05），具有可比性。

篇8

關鍵詞: 時域有限差分；涂敷材料；雷達散射截面

中圖分類號:O 441；TN 911 文獻標志碼:A 文章編號:1672-8513(2011)05-0412-05

Analysis of the Electromagnetic Scattering Properties of the Coating Target with the Finite-Difference Time-Domain Method

ZHENG Hongxing，LI Yajing

(Institute of Antenna and Microwave Techniques, Tianjin University of Technology and Education, Tianjin 300222, China)

Abstract: In order to analyze electromagnetic scattering properties of a coating target in wide-band efficiently, one of computational electromagnetic methods, the finite-difference time-domain method has been used in this research. Some of the targets coated with lossy isotropic or anisotropic absorbing materials have been reviewed. The radar cross section (RCS) of these targets, which are affected by the thickness and impedance matching of the coated materials, has been investigated. Simulating results show that the absorbing properties for the electromagnetic wave are very good when parameters satisfy the matching condition, and therefore, the RCS of targets can be reduced significantly.

Key words: finite-difference time-domain; coating materials; radar cross section

雷達散射截面(RCS)是研究目標電磁散射特性的重要參數，在現代軍事領域有重要應用.減小飛行器等目標的RCS，可以避開雷達的探測，實現所謂的“隱身”.很長一段時間，人們都在致力于尋找減小RCS的有效方法.目前主要有3種技術可供選擇，分別是隱身外形技術、涂敷吸波材料技術以及阻抗加載技術.通常情況下，采用涂敷吸波材料的方法實現隱身［1］.然而，由機等目標的結構非常復雜，它們與電磁波相互作用的分析和計算采用近似方法.伴隨著計算機技術的發展，計算電磁學得到快速發展，為研究復雜目標散射提供了一種有效的工具.時域有限差分(FDTD)法［2］是計算電磁學的重要方法之一，在寬頻帶分析方面顯示出獨特的優越性.它應用于天線、微波電路設計、電磁兼容和生物電磁學等領域［3-7］的電磁建模與仿真，同時也能夠用于目標電磁散射的計算［8-10］.本文采用FDTD方法研究了單軸各向異性有耗媒質涂敷目標的散射特性，還分別以圓、矩形和橢圓截面的導體柱為例，計算了它們的RCS，與解析結果進行了對比.

1 FDTD公式及其準確建模

在同時具有電損耗和磁損耗的單軸各向異性媒質中，麥克斯韋方程組表示為

Δ×E=－μ0μr•Ht－σm•H，(1a)

Δ×H=ε0εr•Et+σe•E. (1b)

其中μ0和ε0分別為真空中的磁導率和介電常數，單軸各向異性媒質參數εr, μr, σe和σm分別表示相對介電常數、相對磁導率、電導率和導磁系數，它們均為對角矩陣, 統一表示為［a］3×3=［axx,ayy,azz］dia.采用Yee算法［2］，場分量

fx,y,z,t=fiΔx,jΔy,kΔz,nΔt.(2)

電場E和磁場H的x分量FDTD表達式為

Exn+1i+1/2,j,k=c1Exni+1/2,j,k+c2yHzn+1/2i+1/2,j+1/2,k－Hzn+1/2i+1/2,j－1/2,kΔy－c2zHyn+1/2i+1/2,j,k+1/2－Hyn+1/2i+1/2,j,k－1/2Δz ，(3a)

Hxn+1/2i,j+1/2,k+1/2=d1Hxn－1/2i,j+1/2,k+1/2+d2yEzni,j+1,k+1/2－Ezni,j,k+1/2Δy－d2zEyni,j+1/2,k+1－Eyni,j+1/2,kΔz .(3b)

其中上標n與時間離散點序列相對應，下標i，j，k與空間離散點序列相對應.(3a)和(3b)中的系數與散射目標模型在空間坐標中的位置有關，分別為

c1=2ε0εr,xxi+1/2,j,k-Δtσe,xx2ε0εr,xxi+1/2,j,k+Δtσe,xxi+1/2,j,k ,(4a)

c2,p=2Δt2ε0εr,ppi+1/2,j,k+Δtσe,ppi+1/2,j,k, p=y,z(4b)

d1=2μ0μr,xxi,j+1/2,k+1/2-Δtσm,xxi,j+1/2,k+1/22μ0μr,xxi,j+1/2,k+1/2+Δtσm,xxi,j+1/2,k+1/2,(4c)

d2,q=-2Δt2μ0μr,qq+Δtσm,qqi,j+1/2,k+1/2, q=y,z(4d)

從(4a)~(4d)可以得到全部計算空間復雜結構目標的模型表達，其余分量有類似形式.這里可以看出，只需要建立復雜結構的幾何模型，麥克斯韋方程組迭代公式(3a)和(3b)不需要修改，因此，FDTD方法特別適合復雜結構的電磁場計算.

值得注意的是，傳統的Yee算法采用矩形網格剖分計算空間，彎曲目標表面建模時階梯近似帶來的計算誤差不可避免.為了克服這種誤差，本文采用媒質參數線性加權平均的方法［11］對彎曲表面進行精確建模.如圖1所示，如果某個網格跨越2種媒質，考慮立方體網格的其中1個面位于yoz平面，在電磁場的采樣點處，等效媒質參數為

εeffyi,j,k=［Δy2i,j,k•ε2+Δyi,j,k－Δy2i,j,k•ε1］Δyi,j,k, (5a)

εeffzi,j,k=［Δz2i,j,k•ε2+Δzi,j,k－Δz2i,j,k•ε1］Δzi,j,k. (5b)

媒質其他參數μr、σe和σm的各個分量具有類似形式.在進行FDTD計算時，按照這個原理對計算目標的數值模型表面進行預處理，即可得到相對精確的建模，從而克服階梯近似帶來的計算誤差.

2 吸波材料對目標RCS的影響

涂敷吸波材料是減小目標RCS的一種具有實用價值的技術.吸波材料發揮作用，需要具備2個條件［12］.一個條件是雷達波進入材料內部，其能量損耗盡可能大；另一個是吸波材料與空氣界面的波阻抗相匹配，波在通過2種媒質的界面，不發生反射.

設各向同性媒質同時具有電損耗和磁損耗，考慮一般情況下的電磁參數為ε=ε′－jε″，μ=μ′－jμ″，則電磁波在媒質中傳播系數

k=2πfcμε=k′－jk″.(6)

橫電磁波進入到吸波材料內部，其能量損失為

Q(x)=E2m•k″/z•cos(φ)•e－2k″x.(7)

其中z=z0μ/ε為媒質中的波阻抗.由(7)式可知，當ε″和μ″很大時, k″才能很大，波的能量很快衰減.此時，材料能夠有效吸收電磁波.

FDTD采用統一的計算公式求解麥克斯韋方程組，不需要專門討論單軸各向異性媒質中非尋常波入射時的反射系數問題，對于尋常波入射，其規律與各向同性媒質相同.考慮波在2種媒質分界面的反射情況，當電磁波入射到阻抗分別為z1和z22種媒質的界面時，反射系數為

R=1－z2/z11+z2/z1,(8)

其中z2=μ2/ε2，z1=μ1/ε1 ，若不發生反射，則：

μ2/ε2=μ1/ε1 .(9)

對于涂敷材料的使用條件，媒質1是空氣，即ε1=μ1=1.因此，為了滿足上述條件，則ε2=μ2.而ε2=ε2′－jε2″，μ2=μ2′－jμ2″，則需要ε2′=μ2′，ε2″=μ2″, 于是得出

μ2″/μ2′=ε2″/ε2′.(10)

當材料的ε″和μ″很大，且滿足μ″/μ′=ε″/ε′時，即阻抗匹配.吸波材料同時滿足上述條件，涂覆在目標表面時，對雷達波的吸收效果比較好.

3 數值結果

由于采用了等效媒質參數建模，必須對上述算法的FDTD程序進行驗證.這里考慮二維目標的RCS(散射寬度)，定義為

σRCSf=10 lg2πrEsfEif2(dBm). (11)

其中Es 和Ei分別為散射和入射的電場分量.當正弦波入射時，以媒質圓柱的二維電磁散射為例，設圓柱半徑r=2λ，εr=3.5計算參數取λ=0.5m，網格尺寸δ=λ/40，計算區域取150×150的網格空間，用Mur吸收邊界截斷計算區域，運行1200時間步.圖2分別給出了橫磁(TM)波和橫電(TE)波φ=0°入射時，媒質圓柱的雙站RCS，結果與解析解完全吻合，驗證了上述方法以及程序的正確性.

當有耗媒質涂敷在截面為矩形的金屬導體柱表面時，設導體柱的邊長分別為a=2.2λ，b=λ，涂敷媒質的相對介電常數εr=2-j2.在下面的算例中，均定義c=λ/δ.計算時的入射波長λ=1m，網格尺寸δ=λ/40計算區域取100×100的網格空間.圖3給出平面波φ=0°入射，涂層厚度分別為0.25c、0.15c和0.05c時矩形截面導體柱的雙站RCS，而此時，目標柱的外表面尺寸保持不變.從圖中同樣可以看出，隨著厚度的增加，RCS明顯減小.

當吸波材料涂敷在金屬目標表面，用FDTD方法分析它的電磁散射特性.設金屬橢圓柱的長短半軸分別為a=λ，b=λ/5，涂敷媒質的相對介電常數εr=2-j2.平面波以0°入射, λ=1m，FDTD的網格參數δ=λ/40，計算區域取100×100的網格空間.圖4給出了保持目標表面輪廓尺寸不變，涂層厚度分別為0.25c，0.15c和0.05c時, 橢圓柱的雙站RCS.結果表明，隨著涂層厚度的增加，RCS明顯減小，與解析結果相一致.

根據前面討論可知，當所加涂層的媒質參數滿足匹配條件μ″/μ′=ε″/ε′時，可以得到很好的吸波性能.為了驗證在匹配條件下，涂敷吸波材料的吸收效果，我們來計算媒質涂敷金屬橢圓柱的RCS.涂層的厚度取0.15c，媒質參數取εr=ε′-j ε″=1.6+j0.4，μ=μ′-j μ″=3.2+j0.8，此時μ″/μ′=ε″/ε′=1/4.橢圓柱目標輪廓的半軸長分別為a=λ，b=λ/5.平面波以φ=0°入射, λ=1m，FDTD的網格參數δ=λ/40，計算區域取100×100的網格空間，運行1200時間步.圖5給出電磁參數匹配的媒質涂敷橢圓柱的雙站RCS，與電磁參數不匹配(εr=2-j 2，μr=1.0)時的結果相比較，從圖中可以看出當涂敷材料的電磁參數滿足匹配條件時對電磁波的吸波效果更好.

在驗證了簡單幾何結構的散射目標后，我們考慮一個流線型結構的二維機翼模型,如圖6所示［10］.機翼模型沿x和y方向最大尺寸分別為24.0cm和2.16cm，前端涂敷媒質，沿x方向長度3.6cm，厚度1mm.TM波φ=0°入射(迎頭)，頻率為8.5GHz.分別考慮涂層為各向同性和各向異性媒質兩種情況，用FDTD計算它的雙站RCS，結果如圖7所示.各向同性媒質ε=19.86+j2.18ε0, μ=1.96+j2.50μ0；各向異性媒質εzz=2ε0，μxx=2+jμ0，μzz=2－j2μ0, εxx=εyy=ε0, μyy=μ0.FDTD網格尺寸δ=0.25mm，時間步為6000.作為對比，圖中還給出了沒有涂層時金屬機翼的雙站RCS.圖7表明，TM波在機翼前方迎頭入射時，由于表面波的作用，在機翼尾端附近的小范圍內，各向同性媒質涂敷機翼的RCS比全金屬機翼大5dB左右.但對于各向異性有耗涂層，在360o觀察范圍內，RCS都比全金屬機翼小8dB左右，可見各向異性涂層對目標RCS有明顯的縮減作用.

4 結語

本文討論了FDTD方法計算有耗媒質涂敷目標的散射，通過研究圓柱、方柱和橢圓柱等二維目標表面有涂敷材料時的電磁散射，驗證了程序的準確性.對一個局部涂敷吸波材料的流線型機翼模型的仿真結果顯示，當涂敷材料的厚度適當且媒質參數滿足某些條件時，可以非常有效地縮減目標的RCS.由于三維結構的計算需要占用較多的計算機資源，關于它的高效計算需要進一步研究.

參考文獻:

［1］穆中國，朱金華，王源升. 雷達吸波材料的研究現狀及發展前景 ［J］. 膠體與聚合物，2002, 20(4)：40-43.

［2］ TAFLOVE A, HAGNESS S C. Computational electrodynamics: the finite-difference time-domain method ［M］. 2nd ed.Norwood, MA: Artech House, 2000.

［3］蔣立輝, 陳妹, 黨濤, 等. 折線振子天線的時域有限差分法分析［J］. 中國民航大學學報, 2008, 26(2):29-32.

［4］鄭宏興, 黃文武, 陳曉冬,等. 應用改進的ADI-FDTD方法對微帶結構進行數值仿真［J］. 天津大學學報，2005，38 (5): 400-404.

［5］ ZHENG Hongxing, YU Daoyin. Modal analysis of nonuniform dielectric waveguide using semivectorial finite-difference time-domain method ［C］//IEEE International Microwave and Optoelectronics Conference.Piscataway:IEEE Press, 2005:176-179.

［6］楊誠，鄭勤紅，季秀明，等.用FDTD模擬分析高階色散對光孤子傳輸的影響［J］.云南師范大學學報：自然科學版，2010，30（1）：48-52.

［7］李禹華，鄭勤紅，毛瑋，等.用FDTD法計算外開槽同軸波導的歸一化截止頻率［J］.云南師范大學學報：自然科學版，2009，29（4）：54-56.

［8］鄭奎松,葛德彪, 魏兵. 導彈目標的FDTD建模與RCS計算［J］. 系統工程與電子技術，2004，26(7)：896-899.

［9］張清河.用FDTD法計算涂覆目標的雷達散射截面［J］. 鄂州大學學報，2005，12(6)：52-55.

［10］鄭宏興,葛德彪，魏兵. 用FDTD方法計算二維各向異性涂層目標的RCS ［J］. 系統工程與電子技術，2003, 25(1): 4-7.

［11］ZHENG H X, SHENG X Q, YUNG E K N. Computation of scattering from anisotropically coated bodies using conformal FDTD ［J］. Progress In Electromagnetics Research,2002, 35: 287-297.

［12］王立群,余大書,何聚,等.吸波材料電磁參數的理論設計［J］.天津師范大學學報：自然科學版, 2005, 25(2):54-57.

收稿日期:2011-05-30.

基金項目:國家自然科學基金(60871026)；天津職業技術師范大學青年教師基金(K909011) .

篇9

【關鍵詞】高沖擊 電子線路灌封材料 緩沖機理

現在國際競爭日趨激烈，國際武器裝備朝著更加先進的方向發展，為了提高武器的先進性，現在大多數武器都追求較高的速度與大功率。在武器有較高的速度與功率的同時，也帶來了一些問題，例如速度較高時具有較高的沖擊性與振動性，武器在使用的過程中存在沖擊與振動，將會使得電子器件受損嚴重，電子器件的受損嚴重就會進一步影響到武器的精度和使用效率，為了減少在高速度與大功率的條件下對武器的精度和使用效率所造成的影響，就必須選用緩沖吸能效果比較好的電子灌封材料，從而減少這種不利的影響。

1 電子線路灌封材料的緩沖機理

電子線路灌封材料在進行緩沖的過程中，就是能量吸收的過程，利用能量稀松來減弱或隔離武器發射或撞擊目標時，電子線路所受到的，沖擊，就比如灌封材料具有較強的粘彈性，例如硅橡膠，在硅橡膠受到外界應力的沖擊下，會發生分子鏈的變形，而分子鏈之間也會產生一定的位移，在外界的沖擊力消失之后，受到變形的分子，還要恢復原形。根據能量守恒原理，此時就必須交所受的外力釋放出來，但是材料的變形不能完全地還原為起初的樣子，這時候就能夠一定的沖擊能量，此時的變形與所能能夠吸收的外界力成正比例關系。 如下圖所示可以進一步進行分析得出：

圖1為典型的低密度多孔緩沖材料的應力應變曲線，它包括3個階段：彈性變形AB；屈服平臺BC；材料壓實區CD。表明材料在進入C-D區之前經過了B-C區，即材料在壓實之前經過了一個屈服平臺，說明材料具有吸能緩沖作用。而且鑒于這個平臺的比值較低，所以材料在被壓實之前不可能傳遞高于平臺的力 。

灌封材料在另一方面還能有效的將物體所受撞擊力時的應力波進行衰減，在物體受到外力沖擊的情況下，材料的彈性變形會將一部分作用力進行有效的隔離與衰減。此外電子線路灌封材料的粘性，也會使應力波在傳播的過程中逐漸的衰減，直至消失。有實驗曾經表明，常用灌封材料的波阻抗低，僅有鋼材的0.001-0.0001倍，在沖擊波，從彈性載體投射到灌封材料中時，應力幅值減少，約0.001-0.0001倍。圖2為某種密度聚氨酯泡沫塑料在SHPB實驗中經歷了應變率為102～103/s的沖擊時，輸入桿輸出與桿上典型的應力波形，從圖中可以看出，透射波形的長度遠遠超過入射脈沖的長度，透射波的強度福祉叫入射波的小許多，因此泡沫材料在受到外界的沖擊下，由于泡沫材料的緩沖效果使得應力波在穿過其后產生了較大的衰減。

2 電子線路灌封材料的選擇

在對電子線路灌封材料進行選擇的時候，要根據電子產品所處的環境以及電子產品將來所使用到的性能進行選擇，一定要將各種電子不同材料的性能，發揮到極點，從而滿足產品所設計的要求 。在進行灌封材料選取時，一定要選擇灌封材料必須是緩沖吸能效果好、應力波傳播衰減速度快、幅值大的材料，對于灌封材料選取，可以從下面幾個方面進行選擇。

2.1 電子灌封材料的選擇

首先要對不同種類的材料緩沖吸效果有正確的判斷，要對材料進行各種實驗分析，在進行實驗完成后要選擇材料的吸能率較高的，因為材料的吸能率高，表示材料所緩沖吸能的效果好。有時要根據實驗所得出的結果作出能量吸收圖，來幫助設計者進行直觀的觀察，從而做出正確的選擇。能量吸收圖，能夠直觀地表示出電子線路緩沖材料，在不同密度與應變率的條件下它的性能狀態 。可以用吸能曲線和能量吸收圖，表示低密度多孔材料的吸收特性，這兩種特性由實驗測得。首先測出材料應力應變曲線，曲線上屈服平臺趨勢下所圍成的面積即為材料受力過程中所吸收的能量，用E表示材料的吸能率，I表示理想吸能率，其數學表達式為：

（1）

（2）

從此公式中，我們能夠明顯的看出E、I值越大材料的吸能特性越好。所謂的吸能曲線，是指吸能效率圖和吸能理想圖，當需要綜合了緩沖材料在不同密度，應變率條件下的最佳吸能狀態點時，應借助于能量吸收圖。能量吸收圖，表示了某一密度范圍內單位體積泡沫塑料吸收的能量與峰值應力的關系，如果選擇了臨界損傷應力，能量吸收圖給出不超過應力峰值而吸收最大能量的泡沫材料的密度。圖3是給出的聚氨酯泡沫塑料的能量吸收圖，Ey為基體材料的楊氏模量。

2.2 應力波在粘彈性材料中傳播系數和衰減指數的確定

泡沫材料在應力波加載條件下的緩沖效果，由傳播系數和衰減指數表示。以一個端部受到的軸向撞擊的一維線性粘彈性桿為例，粘彈性桿在軸向應力的作用下，產生軸向應變和橫向應變，應力應變關系為 ：

（3）

式中：

Y（t）為材料的松弛模量，

V是泊松比，

r2g是截面對x軸的回轉半徑的平方；

其中桿的運動方程為：

（4）

幾何方程為：

（5）

（3）～（5）式作傅氏變換可以得到控制方程為：

（6）

式中：

（7）

ω為角頻率；

E*w為材料的復數楊氏模量。

控制方程的解為：

（8）

（9）

其中，，為某一橫截面處沿X軸正向和負向傳播的波，引起的軸向應變的傅里葉變化，可由實驗測得，在該點貼應變片，測出由于撞擊產生的互不重疊的入射波和自由端的反射波，進行傅氏變換得出。

γ（ω）是一個重要參數，反映了材料本身引起的應力波的衰減和彌散，我們將其稱為傳播系數，在傳播系數進行確定時，使用兩種方法，第一種方法是我們知道桿材料的復數模量E*w，以及桿材料的密度，波松比，截面半徑等，然后借助公示（7）計算求出，第二種方法是由實驗進行測量測得，在已知自由端處應力為零，然后我們設桿x=l，由方程（9）得出，

（10）

因此我們只要測得桿上一點處的，就可以根據不同頻率計算出γ（ω），進而可以確定桿材料的衰減指數，和波數k（w）或相數c（w）。

； （11）

； （12）

； （13）

在有應力波的條件下，電子線路的灌封材料的緩沖性能效果，是由傳播系數與衰減指數所決定的，引力波所受到的應力應變關系有一定的方程能夠正確的描述出他們的關系。電子線路灌封技術的電子器件，與所選擇的材料的熱膨脹系數如果不一致的話，就會在它們之間形成一定的內應力，此時在灌封電路降溫的同時，電子器件便會受到壓應力，就會導致電子線路發生一定的裂縫 。

2.3 填料加入量的控制

是一種典型的環氧樹脂固化物的內應力隨玻璃化轉變溫度Tg的變化示意圖。通常要求有較高的Tg以確保灌封體有良好的可靠性，特別是當灌封電路體在高溫條件下工作或可能發生熱循環的情況。試驗表明，每種混合料都有一個適當的填料濃度，在此濃度下混合料的熱膨脹系數和彈性模量都具有最佳值，既達到低應力狀態，又具有較高的Tg。通過控制填料的加入量，可以改變灌封電路體的熱膨脹系數，達到調節應力的目的。

3 電子線路灌封材料的緩沖措施

在武器彈丸發生作用的時候，如果引線電路沒有正_的緩沖措施，這個時候一旦彈丸開始發生作用就會發生劇烈的振動，設備中的元器件在受到這個劇烈的振動后，因為受力的情況，這就會導致設備中的元器件受到很大程度的損壞，眾所周知元器件在武器中的作用是不可忽視的，它關乎著整個武器能否正確的發揮作用的全部過程，一旦設備中的元器件受到一定程度的損壞，甚至是微弱的損壞這將會進一步影響到程序輸出過程中的錯誤，所以為了防止元器件受到損失導致程序輸出錯誤的發生。所以為了保護設備中的元器件不受到外界力的沖擊時所損壞某些器件，影響設備的準確率，這就必須通過以下途徑來進行電子線路緩沖。

（1）電子元器件一定要選用具有抗高過載能力的，抗高過載能力的電子元器件在受到外界沖擊時，能夠有較強的自我抵抗能力，防止電子元器件因為受到外部的，撞擊，導致自身的某些線路斷開，甚至是焊點脫落，抗高過載能力能夠保護電子元器件，保證電子元器件在高沖擊下具有一定的使用壽命。

（2）電子元器件在電路板上要有一定合理的布局，使得他們在電路板上的質量分布均勻。元器件的質量中心，盡量為電路板的中心位置，防止在運動過程中，會因為離心力而受到損害。電子元器件一旦受到離心力的作用，將會受到巨大的損害，電子元器件的質量中心如果偏離電路板的中心位置，這在離心力的作用下會嚴重的導致其某些器件，在旋轉運行過程中受到質量偏移問題，導致因為離心力的作用將某些元器件而甩落。

（3）有一些質量較大的電子元器件，他們在電路板上印刷時，要采用固定的結構，必須要將引線進行捆扎，并根據一定的距離進行捆綁固定，這是因為這些較重的元器件與離心力作用發生時會導致其脫落，由前面可知，離心力將會導致電子元器件的線路斷裂或者是元器件的斷腳、脫焊等都有可能發生，所以為了防止電子元器件在離心力的作用下發生這種問題，一定要將電路板在進行印刷時將其固定，用導線或者線束及電纜進行捆扎，這樣就能夠有效地保障電子元器件受到離心力作用，發生斷線或者是脫焊的問題存在。

（4）電子線路灌封材料還必須具有一定的工藝性，工藝性較好的灌封材料才能夠根據罐封裝形式，走線等來保證灌封的質量，避免產生固化應力。電子線路灌封材料中電子模塊元器件，在封裝時它的形式各不相同，而且電子模塊元器件的大小也不同，因此它的封裝形式是不同的。而且有一部分是相互重疊的，這部分重疊的地方，他們的線路走向是十分密集的，為了保證電子線路灌封的質量，這就要求灌封材料在，常溫下具有較好的流動性，較強的固化收縮率，借此來避免產生固化應力，減小進電子模塊元器件的損傷。

（5）引信承受的過載超過50000g重力加速度時，比如在彈丸侵徹混凝土或鋼板時，電路圖需要用兩級緩沖，其中第一級采用灌封材料，將電路模塊固化與鋁制殼體內，該殼體固定在由V型或W型鋼性緩沖彈簧組成的二級緩沖體上，當過載超過某一極限時，剛性彈簧產生較大的塑性變形，達到減小過載峰值的作用。

4 結論

高沖擊下電子線路灌封材料是比較關鍵的制作材料。本文通過以上對電子線路灌封材料的緩沖機理進行了分析研究，得出了電子線路灌封材料，是由于灌封材料具有一定的能量吸收能力，其次還具有能力衰減與彌散的能力。后面又根據灌封材料的性能進行了灌封材料的選取，根據電器元件的不同，使用性能與工作環境進行材料的選擇。文章的最后又對電子元器件的緩沖措施進行了一定的論述，為了保護電子線路在高沖擊下受到破壞，需要選用具有較高的抗過載能力，，還要求電子元件有合理的質量分布，還要講究電子元器件灌封材料的工藝性，對于質量較大的電子元件進行元件的捆綁等措施。因此電子元件進行得出了要想將武器的速度與功率進行提高，就必要要將武器中的電子元器件采取一定的保護措施，與選擇措施。從而保證電子元器件在使用的過程中不會存在問題導致失敗。

參考文獻

[1]盧子興，田常津，韓銘寶，等.聚氨酯泡沫塑料在應力波加載下的壓縮力學性能研究[J].爆炸與沖擊，1995，15（04）：382-388.

[2]吳曉莉，張河.高沖擊下電子線路灌封材料的緩沖機理及措施研究[J].包裝工程，2004，25（01）：44-46.

[3]盧子興，趙明潔.泡沫塑料力學性能研究進展[J].力學與實踐，1998，20（02）：1-9.

[4]哈恩華，寇開昌，陳立新.環氧灌封材料的研究進展[J].化工進展，2003，22（10）：1057-1060.

[5]高華，趙海霞.灌封技術在電子產品中的應用[J].電子工藝技術，2003，24（06）：257-259.

[6]張麗珍，唐建生.環氧樹脂復合材料制品內應力的形成和降低[J].廣東科技，2004（05）：45-47.

[7]趙懷東，劉文靜.有機硅凝膠在灌封技術中應用[J].航天制造技術，2002.

[8]劉靜安.鋁材在交通運輸工業中的開發與應用[J].四川有色金屬，2001（02）：21-29

作者簡介

安長俊（1983-），男，江蘇省揚州市人。碩士學位。講師。現為江海職業技術學院信息工程系教師，主要從事電氣與電子技術研究。

周家婕（1983-），女，江蘇省江都區人。碩士學位。實驗師。現為江海職業技術學院信息工程系實驗教師，主要從事電工與電子技術教學與研究。

篇10

關鍵詞：全封閉微波暗室；天線罩電性能；測試系統；主反射區；暗室靜區

中圖分類號：TP274 文獻標識碼：A 文章編號：1009-2374（2013）11-0018-03

隨著自動測試技術的發展，機載加裝各類天線、雷達日益增多，大量的電性能測試任務需要完成，面對繁重測試任務和大量測試費用以及不斷延長的測試周期，故投資建設天線罩電性能測試系統，以減少測試經費、縮短試驗周期。

1 天線罩電性能遠場測試微波暗室的構建

1.1 發射支架高度與轉臺放置高度的設計及對測試的影響

1.1.1 天線罩測試架設離地面高度的設計依據公式（1）進行計算：

H――天線中心到地面的距離（m）

R――收/發天線之間的距離（m）

φ――發射天線方向圖主瓣最大值與第一個副瓣之間的夾角（rad）

一般天線安裝高度應大于或等于收發天線距離乘以天線副瓣的最小值與主波束夾角的乘積，避免第一副瓣在地面的反射波進入接收天線（即保證被測件完全處于暗室靜區內，較小，消除系統誤差），引起測試誤差。

1.1.2 天線發射支架的具體設計思路為天線罩發射支架是用于天線罩測試時進行信號發射或接收的支架，保證發射支架天線的相位中心與接收天線的相位中心一致。發射天線支架由水平、垂直及極化旋轉三自由度組成。發射支架分為5個部分：滑動機構、固定底盤、Y向支架、X向支架、極化旋轉等。滾動機構用來進行不同天線測試時的測試距離的改變，固定底盤為承重件，承受天線和儀器設備的重量，Y向支架主要用于實現高度尺寸，X向支架發射和接收距離微調節，極化旋轉主要用于試驗時的信號極化轉換。在天線罩測試時收發天線的測試距離的選擇應充分滿足天線罩遠場測試要求，距離計算公式：

式中：

R――收/發天線之間的距離（m）

D1――發射天線的口徑（m）

D2――接收天線的口徑（m）

λ――發射機的工作波長（m）

C――光速

f――測試時候的最低頻率點

按公式計算出收發天線的測試距離，調節收發天線水平方位，使得頻譜分析儀上接收到的信號最大，說明測試系統距離選擇完畢。

1.2 天線罩測試暗室的設計

天線罩測試暗室是一個全封閉微波暗室，信號的發射與接收在暗室內部完成，暗室的凈尺寸：28×14×14，該尺寸設計考慮到大尺寸天線罩的測試，長度確定因素依據被檢測天線罩尺寸和使用的最高頻率。這些因素確定平面波照射的遠場特點，為了滿足天線口面上電磁波的最大相位差不大于π/8，必須：R≥2D2/λ（2D發射接收天線口面相等）。一般待測天線到暗室后墻的距離約等于暗室寬度W的一半，發射天線距暗室前墻的距離R1約1m到W/2，暗室總長：L=2D2/λ+W/2+ R1；暗室的寬度和高度由材料允許的入射角決定。或W=Rcotθ。要求入射角θ

θ>60°時，吸波材料性能下降很大，直接影響暗室性能。（2）兼顧多頻段試驗，入射角θ與吸波材料L/λ的大小和斜入射性能相關。考慮經濟和最佳電性能等選用長寬比例在2∶1～3∶1之間。（3）選用暗室高度等于寬度，交叉極化特性好同時減少信號損耗，測試大門應避開暗室主反射區。

1.3 吸波材料的選擇

角錐形泡沫吸波材料，其角錐或楔形結構使傳輸阻抗盡可能與周圍的空氣介質的阻抗接近。角錐長度與欲吸收的電磁波頻率有關。頻率愈低，則角錐長度愈大。通常應大于或等于最低吸收頻率的1/4波長。選用的吸波材料，具體的計算公式為（3）：

f――測試用最低頻率

c――光速度

L――吸波材料角錐高度

1.4 轉臺的選擇

對于天線罩電性能測試，模擬實際天線與罩子狀態，轉臺選用4自由度的三軸電機自動控制轉臺，通過自控系統進行測試精度定位。轉臺的4自由度對天線罩的方位、俯仰、橫滾以及前后的運轉，天線罩測試轉臺方位設置有可拆卸限位裝置，方便滿足測試要求。

1.5 儀器設備和測試系統的選擇

測試系統通過GPIB卡、電纜及測試軟件將頻譜分析儀、信號源、矢量網絡分析儀、天線罩測試臺、發射支架或轉臺、監視器、對講電話等連接在一起構成，測試系統可完成天線罩的功率傳輸系數、方向圖、功率反射系數、波束偏移、插入相位延遲等多項性能指標測試。

2 測試系統的構建

2.1 測試軟件的設計

測試軟件包括轉臺、儀器控制和數據采集兩大部分：轉臺控制軟件可進行轉臺3個自由度控制，自由選擇轉角和轉動控制模式，可在控制界面上觀察信號傳輸的正確性，具體反饋跟蹤實際的轉角；儀器控制軟件將頻譜分析儀、信號源、矢量網絡分析儀、天線罩測試轉臺集成在一起，通過GPIB卡、光纜和軟件界面儀器設備的初始化設置，完成初始設置；數據采集軟件主要完成測試數據的采集和記錄，并且進行處理和保存，最終輸出。

2.2 儀器設備的集成

儀器設備的集成依據圖1所示的連接圖：

3 測試方法的選擇分析

3.1 功率傳輸系數

當天線罩和天線的位置確定后，功率傳輸系數|T|2用加罩天線方向圖主瓣功率最大值Ps（∝Es2）與加罩前天線方向圖主瓣功率最大值P0（∝E02）比值的百分比或分貝數標識，即：

|T|2（%）=（Ps/P0）×100%或|T|2 （dB）=10lg

（Ps/P0）（dB）

式中：

T――功率傳輸系數

Ps――有罩時接收機接收的功率值

P0――無罩時接收機接收的功率值

3.2 功率反射系數

功率反射系數即天線罩引起的反射功率與入射功率的比值。

R=（10S11有/10-10S11無/10）×100 %

式中：

R――功率傳輸系數

S11有――有罩時引起的反射功率值

S11無――無罩時接收機接收的功率

3.3 方向圖畸變

比較接收天線空臺和帶罩方向圖，判斷雷達罩的引入對天線方向圖引起的失真現象。記錄罩子與天線同步掃描的各采樣點上的和差信號，即可繪制出方向圖曲線。測試框圖如圖2。

3.4 波束偏移

不安裝天線罩，用矢量網絡分析儀測出接收天線的差信號，用求出的差信號和相對應的位置關系建立定標曲線；加上罩子后通過天線罩每一位置的差信號值查定標曲線從而得出瞄準誤差的值，然后建立天線罩每一個位置的瞄準誤差曲線。

3.5 插入相位延遲

天線罩的相位延遲是指穿過天線罩電磁波的相位相對于移去罩后電磁波在同一點的相位差。可用矢量網絡分析儀來測量。

4 天線罩工裝夾具的設計

天線罩形狀、大小不一，對轉臺來說不可能滿足所有天線罩的尺寸，這就需做大量工裝夾具，夾具的設計不但要滿足實際天線與罩子的轉動狀態，而且還要滿足轉臺和罩子間相對尺寸的變化。

5 數據分析及數據處理

按照每個測試項目要求及計算公式分別計算各俯仰、方位狀態下的測值，分析功率傳輸系數、功率反射系數、瞄準誤差、方向圖畸變等測試數據指標，是否符合技術要求。最終進行試驗合格性判定，判斷各項試驗數據是否滿足技術指標的要求

6 測試系統誤差分析