導語：如何才能寫好一篇混凝土，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

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國內統一刊號：cn 21-1259/tu，國際刊號：issn 1002-3550。 

主要讀者對象

《混凝土》雜志主要讀者對象：是混凝土行業內生產、施工、科研、設計單位的科技人員及管理人員、大專院校相關專業師生和混凝土設備、原材料生產企業產品研發及營銷人員，建設單位和基建部門的有關人員。 

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關鍵詞：減水劑；機理；影響；發展

中圖分類號：TV331文獻標識碼： A

混凝土減水劑是在拌制混凝土過程中摻入的用以改善混凝土性能的物質，賦予新拌混泥土和硬化混泥土以優良性能的化學外加劑，摻量通常不大于水泥（或膠凝材料）質量的5%，混凝土減水劑可以改進混凝土內部結構和工藝過程，應用混凝土外加劑的目的在于改善混凝土的和易性和硬化混凝土的性能，同時獲得節省水泥、節省能源、提高強度、縮短工期、加快模板周轉等多種經濟技術效果[1]。

一、減水劑的作用機理簡介

由于水泥顆粒粒徑絕大部分在7μm-80μm范圍內，屬于微細粒粉體顆粒范疇。對于水泥-水體系，水泥顆粒及水泥水化顆粒表面為極性表面，具有較強的親水性，微細的水泥顆粒具有較大的比表面能(固液界面能)，為了降低固液界面總能量，微細的水泥顆粒具有自發凝聚成絮團趨勢，以降低體系界面能，使體系在熱力學上保持穩定性。同時在水泥水化初期，C3A顆粒表面帶正電荷，而C3S和C2S顆粒表面帶負電荷，正負電荷的靜電引力作用也促使水泥顆粒凝聚形成絮團結構。水泥顆粒或水泥水化顆粒作為固體吸附劑，由于本身性質和結構的復雜性，使減水劑在其表面的吸附既有物理吸附，也有化學吸附。并且吸附作用可以發生在毛細孔、裂縫及氣孔的所有表面上。減水劑在水泥顆粒表面的吸附過程要比一般的溶液吸附過程復雜得多。并且在水泥―水分散體系中，水泥粒子吸附減水劑的同時，還伴隨著水泥的水化過程。

二、減水劑對混凝土性能的影響

1、減水劑對新拌混凝土性能的影響

（1）提高工作性能

和易性是指混凝土拌合物易于施工操作(即易于拌和、運輸、澆灌及振搗)，并能獲得質量均勻、密實的混凝土的性能(又稱為工作性)。和易性是一項綜合性指標，它包括流動性、粘聚性和保水性三方面的涵義。適量減水劑摻入混凝土拌合物中，由于其對水泥顆粒的分散作用，可使新拌混凝土粘度下降，顆粒間相對流動容易，從而不同程度地改善新拌混凝土的和易性[2]。

高效減水劑對新拌混凝土和易性的改善比普通減水劑強。在一定范圍內，隨著減水劑摻量增大和易性改善程度也增大。但是引氣緩凝減水劑(如木質素磺酸鹽、糖鈣、糖蜜等)摻量過大會導致混凝土凝結時間過長，并引氣過多降低硬化混凝土強度。高效減水劑(萘磺酸鹽甲醛縮合物、三聚氰胺磺酸鹽甲醛縮合物等)摻量過大會導致新拌混凝土離析、泌水嚴重。因此，各品種減水劑，均有其合適的摻量范圍。在此范圍內既改善新拌混凝土的和易性又提高硬化混凝土的各種性能。

（2）大劑量減水劑對新拌混凝土穩定性的影響

隨著高強和泵送混凝土工藝日益廣泛的應用，普通減水劑不僅減水率達不到要求，而且由于水灰比減小，澆筑時工作度要求增大。新拌混凝土的工作度損失加劇，不滿足較長距離運輸的要求。所以一般增大高效減水劑的摻量來彌補新拌混凝土的工作度損失。其機理是：新拌混凝土中水泥的硫酸鈣含量與形態影響液相中硫酸根的濃度，是其流變行為的控制因素之一。低水膠比混凝土由于溶解硫酸鹽產生S04 -2的水分少，而需要控制的C3A量又多，相對而言，有較多的C3A就地水化[3]。因為缺少硫酸根離子，高效減水劑分子上的磺酸根基團就會與C3A結合，使液相里的高效減水劑劑量下降，逐漸失去對水泥的分散作用，加速其工作度的損失。增大高效減水劑的摻量，使它在液相里的量增加，工作度損失率減小。

2、減水劑對硬化混凝土性能的影響

（1）減水劑對混凝土強度的影響

任何混凝土結構物主要都是用以承受荷載或抵抗各種作用力。所以，強度是混凝土最重要的力學性能。一定條件下，工程要求的混凝土其他性能往往都與混凝土強度存在著密切關系。由鮑羅米公式可知，水灰比對混凝土的強度起決定性作用。

減水劑摻入混凝土中，在保持新拌混凝土和易性相同的情況下可降低混凝土的水灰比，因而可提高混凝土的抗壓強度。一般減水劑的減水率愈大，混凝土抗壓強度愈高。減水劑使混凝土抗壓強度提高的原因，除了降低水灰比以外，還由于減水劑的分散作用使混凝土的勻質性和水泥的有效利用率提高[4]。

但是緩凝型普通減水劑(如木質素磺酸鹽、糖蜜等) 摻量過大則可能由于過度緩凝而降低混凝土的強度；引氣型減水劑若摻量過大，也會由于過度引氣而抵消其減水增強的作用，從而可能使混凝土強度增大很小或略有降低。高效減水劑在水泥用量及混凝土和易性不變的情況下，隨著減水劑摻量增大，混凝土強度逐漸增大并趨于穩定。但某些高效減水劑摻量過大時，會造成拌合物離析、泌水增大，因而可能使混凝土強度反而降低。因此無論從經濟上還是從技術上考慮，對于某種混凝土減水劑均有一合適摻量。

（2）減水劑對硬化混凝土耐久性的影響

混凝土耐久性是一項綜合性能，它主要包括抗滲、抗凍、抗侵蝕、抗碳化、堿一骨料反應抑制性等。本文僅討論減水劑對部分耐久性能的影響。

在混凝土結構設計中，不能只重視強度對結構的影響，而忽視環境對結構的作用，否則混凝土結構在未達到預定的使用年限，即出現鋼筋銹蝕、混凝土剝落劣化等破壞現象， 需要大量投資進行修復加固甚至拆除重建。提高混凝土耐久性，延長結構壽命，減少修復工量，對提高經濟效益具有重要意義。

1)減水劑對混凝土抗滲性的影響：混凝土抵抗流體(包括水、油、氣)介質滲透進入其內部的能力叫做混凝土抗滲性。抗滲性是混凝土耐久性的重要指標，提高抗滲性是提高混凝土耐久性的有效途徑。

減水劑摻入到混凝土拌合物中，在和易性相同的情況下，可大幅度減少拌和用水量，因而減少了水化剩余水的蒸發和泌水留下的孔縫，提高了混凝土的密實性，降低了孔隙率。減水劑還可細化混凝土的孔直徑，改善混凝土的孔結構。若摻入具有一定引氣作用的減水劑，由于分散和引氣作用，提高了混凝土中孔的均勻性，特別是引入大量微小氣泡阻塞了連通毛細管的通道，變開放孔為封閉孔。因此，混凝土中摻入減水劑可顯著提高其抗滲性。

2)減水劑對混凝土抗凍性的影響：混凝土在反復凍融過程中破壞，是由于自由水凍結成冰時體積增大9%所形成的膨脹壓力，以及過冷水發生遷移產生的滲透壓力所致。而混凝土的抗凍性是指在水飽和狀態下，混凝土能經受多次凍融循環而不破壞，不嚴重降低強度的性能[5]。

混凝土中摻入一定量的具有一定引氣作用的減水劑，在新拌混凝土和易性相同的情況下，降低了水灰比并引入一定數量獨立微小氣泡， 能改善混凝土的孔結構，提高混凝土中孔的均勻性，減小氣泡間隔系數。因此混凝土中摻入具有一定引氣作用的減水劑，可提高混凝土的抗凍性。

三、結語

未來的高性能混凝土除具備良好的工作性，優異的力學性能和耐久性外，還應具備高耐磨性，超低收縮性，高韌性，高彈性，超低發熱性，超早強性非磁性等多種功能。隨著混凝土向高強化，高性能化發展，同時由于我國地理因素，氣候以及混凝土原材料來源的差異性，要求混凝土外加劑必須具備多種功能和性能。由此可見單一品種混凝土外加劑已不能適應混凝土技術的發展。混凝土外加劑必須走復合型路子，向多種功能，復合型方向發展。

參考文獻：

[1]李崇智,周文娟,王林.建筑材料[M].清華大學出版社,2009.(33)

[2]覃維祖.高效減水劑的作用與發展[J].混泥土,1994,135(5).(5-8)

[3]李崇智,馮乃謙,李永德等.高性能減水劑的研究現狀與展望[J].混泥土與水泥制品,2001,118(2).(3-6)

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水在混凝土中有3種存在方式：①化學結合水。以嚴格的定量參加水泥水化的水，它使水泥漿形成結晶固體。化學結合水是強結合的，不參與混凝土與外界濕度交換作用，不引起收縮與膨脹變形，成微小自生變形；②物理化學結合水。在混凝土中以并不嚴格的定量存在，表現為吸附薄膜結構，它在混凝土中起擴散及溶解水泥顆粒的作用，一部分水在材料周圍構成堿性結合水膜，吸附水結合屬中等結合，容易受到水分蒸發的破壞，所以它積極地參與混凝土與環境的濕度交換作用；③物理結合水。混凝土中各晶格間及粗、細毛孔中的自由水，亦稱游離水，含量不穩定，結合強度低，極容易受水分蒸發影響而破壞結合，它是積極參與和外界進行濕度交換的水。適量的水是混凝土完成水化反應，實現預期強度的必需條件。化學結合水是保證水泥顆粒水化的必需條件；物理化學結合水是保證水泥顆粒充分擴散，逐步完成水化反應的必需條件；而物理結合水則為化學結合水、物理結合水充分發揮作用提供外部條件。

2用水量的增加對混凝土強度的影響

(1)水灰比與水泥強度的關系。

在配合比相同的情況下，所用的水泥強度等級越高，制成的混凝土強度也越高。當用同一品種及相同強度等級水泥時，混凝土強度主要取決于水灰比。在水泥強度等級相同，水泥水化所需結合水充足的情況下，水灰比越小，水泥石強度越高，與骨料粘結力也越大，混凝土強度也就越高。確定水灰比應綜合考慮各種因素，在滿足設計要求的情況下，同樣要滿足施工的要求。

(2)用水量增加對混凝土強度的影響。

以混凝土配合比計算公式為基礎，在配合比已確定的情況下，計算用水量增加后混凝土強度的降低值，以引起施工企業在混凝土生產過程中對用水量控制的重視。

用水量確定后，依據水灰比(WPC)確定水泥用量。在實際施工過程中，水量控制不準的大多數表現為實際用水量超過配合比設計用水量。按該配合比施工的混凝土攪拌計量過程中，用水量增加5、10、15、20、25、30kg時，混凝土強度fcu，0′變化情況不難看出，在保證混凝土配合比設計用水量的前提下，隨著實際用水量的增加，混凝土強度逐步降低，每增加5kg水，強度降低約112MPa左右。

3用水量增加引起的其他質量問題分析

(1)混凝土澆筑面表面或側面出現裂縫。

混凝土攪拌過程中，實際加水量超出混凝土硬化過程中的用水量，水灰比過大，且環境氣溫高，混凝土澆筑后初凝階段，水泥水化反應激烈，分子鏈逐漸形成，出現泌水和水分急劇蒸發現象，引起失水收縮。在混凝土終凝之前，骨料和膠合料之間也產生不均勻的沉縮變形。水灰比越大，則這兩類變形也越大。失水收縮引起的裂縫多發生在混凝土澆筑面，特別在養護不良的部位。沉縮變形引起的裂縫多發生在混凝土澆筑面側面，這些裂縫往往沿鋼筋分布。

(2)混凝土澆筑過程中的流漿、離析現象混凝土攪拌過程中，用水量嚴重超標，水灰比過大，造成混凝土的粘聚性和保水性不良。在混凝土振搗過程中，水泥漿體與骨料分離，造成流漿、離析現象。

4結語

綜上所述，混凝土施工過程中，應充分認識水的作用，控制好混凝土生產過程中用水的每一個環節，這樣才能保證建設工程質量，完成建設任務。主要做好以下工作：(1)按照工程設計混凝土的強度，在保證施工所需流動性的條件下，綜合考慮水泥、砂石的性能，確定水灰比，科學設計混凝土配合比。

(2)在混凝土計量過程中，應將水計量作為一項重要的工作來抓，準確測定砂石含水率，并依據含水率對混凝土施工配合比做出相應調整。

(3)混凝土施工過程中，應按規定準確測定混凝土坍落度，及時發現混凝土攪拌過程中存在的質量問題，采取相應措施。

(4)重視混凝土的養護工作。普通混凝土一般在澆筑后12h內開始養護，養護方法應按照混凝土構件的形狀和位置以及外部環境科學確定。采用澆水養護的混凝土，澆水次數應能保證混凝土處于濕潤狀態；采用塑料布覆蓋養護的混凝土，其敞露的全部表面，應覆蓋嚴密，并應保持塑料布內有凝結水。養護時間不應少于7d。對有防水及高耐久性要求的混凝土要延長養護時間，不能少于14d。

參考文獻

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關鍵詞：鋼管拱橋；混凝土；頂升；成功

中圖分類號：U445 文獻標識碼：A

鋼管拱橋作為一個新型鋼結構橋梁，在現在的城市新建、改建、擴建中是隨處可見，拱橋本身具有外形美觀、氣勢宏偉等特點，具有良好的觀賞價值。現設計的鋼管拱橋大都采用拱芯內灌注混凝土形式，充分利用了大型鋼結構制作方便及混凝土結構抗壓受力特點，使其各展所長。而鋼管拱混凝土灌注則是鋼管拱橋施工成敗的關鍵之一。下面以南寧市某鋼管拱橋大型鋼管拱混凝土頂升灌注施工工藝為例，介紹鋼管拱橋混凝土頂升施工技術。

1 施工準備

新建南寧市某鋼管拱橋采用1-111.5m中承式鋼管混凝土拱，主拱采用1-111.5m鋼管混凝土拱結構，拱軸線為懸鏈線，矢跨比為1/3.063，拱軸系數m=1.347。主拱肋采用等截面啞鈴型截面，拱肋高3.0m。上、下弦管直徑為1200mm，壁厚18mm，腹板間距666mm，壁厚18mm。弦管內灌注C50微膨脹混凝土，腹腔內不灌注混凝土而采用I63工字鋼加勁。施工前，從鋼管拱混凝土的配置、泵送材料的選擇、現場設備的準備、施工的監控，都需要精心設計，謹慎施工。

1.1 混凝土配合比試配

鋼管拱內采用設計強度為C50的微膨脹商品混凝土，試配強度60Mpa。

設計配合比：

⑴ 組成材料：水泥、中砂、5～20mm碎石、水（拌和水采用自來水）、Ⅱ級粉煤灰、AF-CA聚羧酸型緩凝高效減水劑、UEA混凝土膨脹劑。

⑵ 混凝土設計配合比(單位kg/m3、重比)：水泥：中砂：5～20mm碎石：水（拌和水采用自來水）：Ⅱ級粉煤灰：AF-CA聚羧酸型緩凝高效減水劑：UEA混凝土膨脹劑＝440：747：1000：155：60：16.5：40=1：1.70：2.27：0.35：0.14：0.038：0.094。

混凝土試配資料控制參數：控制初拌混凝土坍落度22～24mm，初凝時間10～12h，終凝時間16～18h，早期混凝土標養試件7D，強度≥51.0MPa，28D，標養試件強度≥60.0MPa，混凝土標養試件彈性模量3.7×106MPa（設計要求：Eh≥3.5×106MPa）。

1.2 頂升施工設備

⑴ 混凝土輸送泵4臺；

⑵ 混凝土截止閥8個；

⑶ 自制兩個備用變徑管接頭（各種規格）2個；

⑷ 測量儀器（全站儀等）一套；

⑸ 鋼管架平臺。

混凝土泵的選擇：

一臺混凝土輸送泵的電機功率是決定出口壓力和輸送方量的前提條件，在電機功率一定的情況下，壓力的升高必將使輸送量降低；相反，降低出口壓力，將會使輸送量增加。

為了保證混凝土輸送泵既要有較大輸送量，又能有一定的出口壓力和與之相匹配的經濟功率，在混凝土輸送泵的設計中，大都采用了恒功率柱塞泵；即恒功率值選定后，當出口壓力升高時，油泵輸出排量會自動降低，達到與功率設計相對應的值；如果既要達到出口壓力高，又想得到輸送量大的目的。惟一的途徑就是增加電機功率。

輸送泵的額定泵送能力應不小于灌注速率或實際混凝土供應量的2倍；輸送泵的額定壓力須滿足最大泵送壓力，即靜壓力和泵送壓力疊加之和。輸送泵的額定揚程應大于1.5倍的灌注頂面高度，本橋要求輸送泵的額定揚程大于80m。

頂升壓力計算：根據流體力學能量方程知ΔP＝γh＋∑p，∑p為各種壓力損失總和。γh＝2500×9.807×59.7≈1.46MPa。功率=ΔP×s×v.

綜合以上因素選擇SY5110HBC90型混凝土高壓輸送泵，分配閥為S形擺管閥，最大理論泵送垂直高度150m，最大理論輸出量50m3，出口處最大壓力為11.5MPa，電機功率為161kW，數量4臺，兩岸各一臺備用。

2 鋼管混凝土工藝要求

⑴ 管內不得出現斷縫、孔洞，不得出現混凝土與管壁分離現象：

⑵ 單管混凝土灌注必須連續澆注，且灌注完成時間不得超過首盤混凝土初凝時間；

⑶ 設計要求采用C50早強、緩凝、微膨漲混凝土。

校準好鋼管拱軸線后，順序安裝鋼管拱拱腳X撐、拱頂橫撐及拱上立柱，在進行混凝土澆注之前，應該用塑料薄膜（或其他有效材料）將拱肋弦桿（含綴板）全部覆蓋，以免混凝土污損鋼管涂裝。

3 頂升混凝土施工程序

第一階段（現場準備階段）：包括鋼管拱驗收、設備的定位、管道的連接、試運行、材料到場、現場檢驗、試驗、計量設施的常規檢查、設計配合比的現場調整和施工配合比確定并報現場監理工程師認可等。

第二階段（壓注施工階段）：濕潤管道，壓注首盤水泥凈漿。續壓混凝土，隨時綜合混凝土頂升情況、裸肋變形狀況、入料情況分析，控制兩拱腳混凝土泵送速度。泵送時，要求拱肋兩拱腳混凝土泵送速度協調一致，盡量對稱頂升。

第三階段（壓注完成階段）：混凝土壓注到拱頂，待流出原漿一定時間后，方可停止泵送，利用混凝土截止閥對導入孔封閉，完成壓注過程。此階段，應避免單側混凝土上升過快，引起弦管的縱向振動。 混凝土現場養護試件強度達到2.5MPa后，方可拆除拱頂泄漿孔管和拱腳混凝土截止閥。由于混凝土凝結過程因素的不確定性，截止閥松出過程宜謹慎進行。

混凝土澆注順序：先澆注上弦管再下弦管。

鋼管拱混凝土頂升施工現場平面布置：鋼管拱混凝土頂升施工根據單管、單層、對稱、相向壓注的方式進行。本橋采用同肋拱腳位設灌注孔，兩端各設鋼管支架，提供混凝土管道施工工作平臺。

4 頂升工藝

在各項準備工作結束，經檢查合格后，即可開始泵送施工。鋼管混凝土的泵送從兩端拱腳開始，單幅橋四個拱腳對稱灌注，一次頂升泵送到拱頂。為增強混凝土的密實性，保證混凝土的壓注質量，在中拱頂位置開排漿孔，并利用鋼管將φ125mm排漿口接高1m以上，為避免排出的混凝土和水污染拱肋，排漿管的位置在中拱頂的上側面，并且該處在混凝土頂升前先在鋼管拱肋上鋪設好彩條布，待排出含有石子的新鮮混凝土時停止泵送，關掉拱腳處的截止閥，隨后拆除泵管。

為防止泵機壓力不能滿足混凝土頂升要求及意外情況發生，確保混凝土泵送順利進行，在肋間橫梁與第一道吊桿之間弦管上側面增設備用灌注孔，每道弦管需對稱增設兩個備用灌注孔，安裝好泵管接頭及截止閥，在兩岸土圍堰處搭設鋼管腳手架，把泵管接至備用灌注孔處與截止閥連接。混凝土正常從拱腳頂升時，備用截止閥門關閉。在出現泵機壓力不能滿足頂升要求時，關閉拱腳處截止閥，開啟備用灌注孔處截止閥，從該處繼續進行混凝土頂升。

5 質量保證措施

5.1 加強現場統一指揮，分工明確，相互配合。經理負責總指揮，生產副經理負責現場總指揮，鋼管拱兩端由兩名技術人員進行指揮，各灌注口安排8名操作人員負責接管、拆管、堵塞排氣孔檢查、檢查泵管接頭與弦管的各個焊縫等。

5.2 灌注混凝土前，組織指揮和操作人員進行技術交底，使每人明確自己的崗位職責和質量職責，確保技術要求的貫徹執行。

5.3 派人員到混凝土攪拌站監督督促混凝土的供應，與現場密切保持聯系，根據現場的需用量及時進行供應。

5.4 在輸送泵現場，派專人對混凝土運輸車進行調度指揮，保證運輸車進出場暢通。

5.5 在現場每個泵送口各準備一臺混凝土高壓輸送泵備用，出現混凝土輸送泵損壞、混凝土無法繼續頂升等情況，立即將混凝土高壓輸送泵接入備用管，繼續頂升，同時保證整個頂升過程在8個小時內完成。

6 安全保證措施

6.1 灌注混凝土前，進行安全教育和安全技術交底，完善安全設施。

6.2 嚴格按照安全操作規程使用機械。

6.3 嚴格遵守高空作業安全規程，安拆灌注管時，嚴禁從拱上掉東西。高空作業時，嚴禁底下站人。

6.4 所有灌注管安設牢固，不得有松動現象。

6.5 所有用電線路按"三相五線"制安設。

結束語

南寧市某鋼管拱橋鋼管混凝土采用頂升灌注法的成功實例，對我國鋼管拱橋還未有完整的施工規范提供了可行的參考依據，尤其對在國內鋼管拱混凝土冬節施工積累了寶貴的現場經驗，將有力推動鋼管拱橋的施工技術，并且起到積極的作用！

參考文獻

[1]付超，況勇等.大跨徑鋼管砼拱橋混凝土泵注技術[J].鐵道建筑術，2000(2).

[2]肖生智等.鋼管砼拱橋管芯砼泵送頂升澆灌法施工[J].華東公路，1997(3).

[3]JGJ/T 10-95，砼泵送施工技術規程[S].

[4]王子斌.砼泵送壓力的分析及泵機選型[J].吉林水利，2003(2).

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關鍵詞：混凝土裂縫修補

1、前言

混凝土是一種由砂石骨料、水泥、水及其他外加材料混合而成的非均質脆性材料。由于由于混凝土施工、本身變形和約束等一系列問題，使混凝土裂縫成了土木、水利、橋梁、隧道等工程中最常見的工程病害。輕者使內部的鋼筋等材料產生腐蝕，降低鋼筋混凝土材料的承載能力、耐久性等，嚴重的將威脅到人民的生命、財產。

2、出現混凝土裂縫的原因

從微觀上看，混凝土是由水泥、砂、石、空氣、水組成的多相結合體，由于混凝土的組成材料、微觀構造以及所收外界影響的不同，混凝土裂縫產生的原因也有很多種：

1、大體積混凝土水化時產生的大量水化熱得不到散發，導致混凝土內外溫差較大使混凝土的形變超過極限而引起的裂縫：

2、混凝土在硬化的過程中由于干縮引起的體積變形受到約束時產生的裂縫，這種裂縫的寬度有時會很大，甚至會貫穿整個構件。

3、在大厚度的構件中，由于混凝土的塑性塌落受到模板或頂部鋼筋的抑制，在澆搗后數小時會發生這種由于混凝土塑性塌落引起的裂縫。

4、當有約束時，混凝土熱脹冷縮所產生的體積脹縮因為受到約束力的限制，在內部產生了溫度應力，由于混凝土抗拉強度較低，容易被溫度引起的拉應力拉裂從而產生溫度裂縫。（由于太陽曝曬產生裂縫是工程中最常見的現象）

5、混凝土加水拌和后，水泥中的堿與活性骨料中的活性氧化硅起反應，析出的膠狀堿—硅膠從周圍介質中吸水膨脹，體積增大到三倍從而使混凝土脹裂產生裂縫。

6、在炎熱或大風天氣，混凝土表面水分蒸發過快以及混凝土水化熱高等，在混凝土澆筑后數小時仍處于塑性狀態時易產生塑性收縮裂縫。

7、構件承受荷載所產生的裂縫：如、構件在均布荷載或集中荷載作用下產生內力彎矩，出現垂直于構件縱軸的裂縫；構件在較大剪力作用下，產生斜裂縫，并向上、下延伸。

8、當結構的基礎出現不均勻沉降時，結構構件受到強迫變形，而使結構構件開裂，隨著不均勻沉陷的進一步發展，裂縫會進一步擴大。

9、當鋼筋混凝土構件處于不利的環境中，如海洋等時，由于混凝土保護層厚度過薄，特別是混凝土的密實性不良，環境中的氯離子和溶于海水中的氧會使混凝土中的鋼筋生銹生成氧化鐵。氧化鐵的體積比原來金屬的體積大得多，鐵銹體積膨脹，對周圍混凝土擠壓，使混凝土脹裂。這種裂縫一般沿鋼筋方向，比較容易識別。順鋼筋方向的裂縫發生后，更加速了鋼筋銹蝕過程，最后導致保護層成片剝落，這種順筋裂縫對耐久性的影響較大。

我實習所在工地的地下室外墻板澆搗的混凝土就出現了裂縫。經分析裂縫產生的原因是：

本工程采用C50這樣高強度的混凝土，水灰比較大，雖然加入了減水劑，但還是未能有效抵消混凝土的收縮變形；另外該地下室墻板的厚度較厚，達40mm，因而容易產生較大的內外溫差。產生溫度和收縮變形，長墻結構所產生的溫度和收縮變形在高度方向是自由的，但在縱向卻受到另一結構地下室底板的約束，在長墻承受降溫和收縮作用時，必將產生縮短變形，受到底板的約束，引起拉應力，當拉應力超過抗拉強度時便引起開裂，這時裂縫方向永遠垂直于拉應力方向，故為豎向。

此外本工程外墻混凝土澆筑后并沒有嚴格按要求進行養護。一般來說膨脹混凝土淋水養護須7～14D，最少為7D，在混凝土終凝后2D即可開始澆水養護，而混凝土的膨脹值一般要14D才基本穩定。同時，摻膨脹劑的混凝土，水化時需水量大，比普通砼更要加強養護，覆蓋淋水，使其表面始終處于潮濕條件。

由于施工隊是第一次施工如此高強度的混凝土，施工經驗不足，在混凝土養護上并沒有采取十分有效的措施養護外墻。同時由于天氣炎熱，混凝土水灰比控制不穩定；混凝土振搗不到位，振搗不夠密實，這些也是促使混凝土收縮變形較大，產生裂縫的原因之一。此外，現場施工人員還告訴我：本工程采用的是商品混凝土，商品混凝土塌落度大，稍加振搗即出現石子下沉，漿體上浮，時常有較多泌水，隨著水分的蒸發，表面會出現塑性收縮裂縫。在混凝土拌和物中有多余水量，混凝土硬結后，比較容易出現干燥收縮裂縫。

3、混凝土裂縫的修補方法

問題出現了，解決它的方法自然而然也隨之產生。隨著施工經驗的發展，現在混凝土裂縫修補的方法有很多：如表面修補法、灌漿嵌縫封堵法、結構加固法、混凝土置換法、電化學防護法、仿生自愈合法等等，其中灌漿嵌縫封堵法又可分為壓力注漿法、開槽填補法和涂膜封閉法三種。

低壓注漿法適用于寬度為0.2~0.3mm的混凝土裂縫修補。修補工序如下：裂縫清理—粘貼注漿咀和封閉裂縫—試漏—配制注漿液—壓力注漿—二次注漿—清理表面。

當裂縫數量較多時，先要在預計要貼的裂縫位置貼上醫用白膠布，再用窄毛刷將封縫用漿沿裂縫來回涂刷。使裂縫封閉，大約10分鐘后，揭去膠布條，露出小縫，粘貼注漿咀用鍵包嚴。固化后周邊可能有裂口，必須反復用漿補上，以避免注漿時漏漿。注漿操作一般在粘咀的第二天進行，若氣溫高的話半天就可注漿。操作時先用補縫器吸取注漿液，插入注漿咀，用手推動補縫器活塞，使漿液通過注漿咀壓入裂縫，當相鄰的咀中流出漿液時，就可以拔出補縫器，堵上鋁鉚釘。一般由上往下注漿，水平縫一般從一端向另一端逐個注漿。為了保證漿液充滿，在注漿后約半小時可以對每個注漿咀再次補漿。

涂膜封閉法適用于寬度小于0.2mm的微細裂縫的修補，也可用于混凝土外表面的裝飾和防水處理，以及防止混凝土保護層的炭化和有害離子對混凝土的腐蝕。工序為：清掃—刮膩子—涂刷底層涂料—涂刷主層涂料—涂罩面層。

混凝土表面裂縫、氣孔和缺陷先用膩子（混凝土修補膠：粉料=1：1.8~2.0）填充補平，待干后用砂布磨平，再進行底層涂刷（混凝土修補膠：粉料=1：0.7~0.8），涂料在使用前要通過鐵窗紗過濾，除去雜質和團塊。主層涂料要涂刷三遍，每遍涂刷都要等上遍涂料干后再涂，且兩次涂刷方向最好是相互垂直。

開槽填補法適用于結構允許開槽而寬度較大但數量不多的裂縫，如墩臺或路面混凝土的裂縫。工序為：開槽—涂刷界面處理漿—壓抹聚合物砂漿—養護。

先用鑿子和扁鏟沿裂縫開槽，槽深和寬約3~5cm，呈U型，用刷子在槽底和兩壁均勻涂刷一層界面處理漿，在界面處理漿尚未硬化之前，將拌制好的聚合物水泥砂漿用抹刀壓入槽中，壓實抹平。在養護時不需要澆水，在濕空氣中即可，養護期間不得淋雨、日曬或風吹，最好覆蓋一層塑料薄膜。

這三種方法可以單獨使用，也可以同時使用。例如橋梁裂縫的修補可先注漿,在涂膜封閉；而對于路面、墩臺的粗大裂縫則采用開槽填補發為宜；為了防止鋼筋銹蝕，混凝土受到有害離子的腐蝕，則可以采用涂膜防水處理。

本工程地下室出現的裂縫經研究決定使用SJ-75混凝土裂縫修補劑進行修補，采用的方法是開槽填補法：首先用切割機在裂縫兩邊出寬×深=1.2cm×1.0cm的小槽，鑿除混凝土，清理干凈。再直接用水泥與修補劑配成水泥砂漿修補膏進行修補。具體操作如下：用毛筆或小刷子在混凝土裂縫處涂刷SJ-75裂縫修補劑兩遍，待以上涂膜干燥后，選用普通硅酸鹽水泥，用SJ-75修補劑調成水泥凈漿修補膏即可使用。（配比為：修補劑：水泥=1：3.5）裂縫填補分為兩次，第一次填補0.5cm深，第二次填補漿體高出混凝土表面2~3mm。裂縫修補后除采用薄膜覆蓋，防止因雨淋等因素降低修補效果外，還要仍按原設計要求對修補出進行SJ防水涂料施工。特別要注意的是修補劑要存放于室內，避免陽光直射和雨淋。施工溫度要求在4℃以上，避免在陰雨天氣施工。

4、小結

雖然現在混凝土裂縫修補的方法越來越多，效果也越來越好，但與其事后補過還不如事前做好預防工作。通過和現場工作人員的交流，我大致總結出以下幾點預防混凝土裂縫的建議；

1、設計單位應該提出混凝土施工溫度控制的具體要求和混凝土施工養護的基本要求，確定外加劑的品種和摻量，確保混凝土收縮與膨脹相抵消；

2、混凝土配合比控制要求嚴格，計量要準確，坍落度抽檢工作要加強，不能流于形式；

3、混凝土振搗要密實，拆模后須掛草簾或麻布澆水養護保持濕潤狀態兩天。

4、施工過程中應經常觀察模板的位移和混凝土澆搗的密實情況，不能漏振、過振，且在第一次振搗后要進行第二次振搗。

5、配置大體積混凝土宜使用低水化熱水泥，如礦渣水泥，此外可摻加膨脹劑，同時要采用塑料薄膜和草袋覆蓋以確保混凝土內外溫差小于25℃。

篇6

關鍵詞：混凝土；干縮；影響；因素

Abstract： Concrete is not saturated air volume due to the loss of water caused by contraction， known as drying shrinkage of concrete （shrinkage）， the paper discusses the problem of shrinkage of concrete.

Keywords： concrete； shrinkage； influence； Factors

混凝土處于未飽和空氣中，由于水分散失而引起的體積收縮，稱為混凝土的干燥收縮（干縮）。干縮是一種體積效應，但在結構設計中，一般只考慮長度方向的變量。所以通常以干縮的線應變（稱干縮率）表征干縮變形的大小。本文討論了混凝土的干縮問題。

1.混凝土干濕行為特點

混凝土干燥后，產生收縮變形；若再放入水中或較高的濕度環境內，將發生膨脹；但并非全部初始干燥所產生的收縮，都能為膨脹所恢復，即使長期置于水中，也不可能全部恢復。因此，干縮可分為可逆收縮和不可逆收縮兩部分。不可逆收縮部分，在繼續干縮潮濕循環過程中不再產生。由于不可逆收縮部分的存在，使經過第1次干燥一再潮濕后的混凝土的后期干燥收縮減少，改善了混凝土的體積穩定性。

2.混凝土干縮機理

混凝土干燥時的體積變化，不等于失散水的體積。混凝土干縮是由于其中硬化水泥漿中的毛細管失水及失去C-S-H凝膠內的物理吸附水時而造成的。據估算，完全干燥的硬化水泥漿體，干縮率可達10000×10-6，實際已測得值為4000×10-6；混凝土中骨料可認為不產生干縮，混凝土的干縮率大約在（200～1000）×10-6范圍內。混凝土的干縮實際上是水泥石的干縮。

2.1毛細管失水造成的水泥石收縮

干燥初期，大孔與大毛細管（r>100nm）失水。在水泥石含水量減少的同時，體積不會減少，即不收縮。這個干燥階段相當于干燥恒速期。

大毛細孔內的水，除了孔壁上吸附結合水外，都是自由水。周圍空氣為任何相對濕度時，這些自由水都可以蒸發。因為半徑大于100nm的毛細孔中的飽和蒸氣壓，實際上與平面上的飽和蒸氣壓沒有差別。

2.2水泥石中水化物失水造成的收縮

如前面所述，產生彎月面的毛細管中的水，隨著干燥，彎月面半徑變小，毛細管壓力增大，從而產生收縮變形。但是，當相對濕度低于40%～45%時，彎月面已不穩定，毛細管壓力不能繼續存在，不再產生由此引起的收縮變形。空氣相對濕度小于45%時，失去水化硅酸鈣晶體結構層間水。托勃莫來石凝膠的層間水蒸發，使水泥石大大收縮。空氣相對濕度越小，溫度越高，托勃莫來石凝膠層間水失去越多，水泥石的收縮也越大。

3.影響混凝土干縮的因素

3.1水泥組成和細度

A.M.內維爾在混凝土的性能一書中指出：由波特蘭水泥、高鋁水泥以及磨細的純單礦物鋁酸鈣制得的漿體均有基本相同的收縮。這就是說，收縮的基本原因必須從膠凝體的物理結構，而不是化學組成和礦物成分的特征去說明。水泥的組成對混凝土的收縮影響很小。

水泥的細度的影響：試驗證明粒徑大于75μm的較粗水泥顆粒，不易水化，起著微骨料的作用，能抑制水泥漿體收縮。較細水泥顆粒也不會提高混凝土的干縮。

3.2混凝土用水量的影響

可由拌合物的用水量預估出收縮的量級，但是用水量本身并不認為是主要因素。用水量對收縮的影響主要是指它減小了骨料的體積，從而減少了對干縮的抑制作用。

3.3骨料的影響

對混凝土干縮的影響，最重要的是骨料。

（1）骨料用量的影響

（2）不同水灰比下骨料含量的影響

試驗表明：不同W/C混凝土中骨料含量對收縮影響為：水灰比≤0.4的高性能混凝土，砂、碎石的體積含量60%時，混凝土的干縮值≤1000×10-6。

（3）骨料最大粒徑的影響

如果將骨料最大粒徑由6.3mm增至152mm，骨料的體積含量由60%提高至80%，收縮將減小至1/3。

（4）骨料品種和彈性模量的影響

（5）輕骨料對混凝土收縮的影響

輕骨料通常導致較高收縮，主要因為這種骨料的彈性模量較低，因而對水泥漿固有收縮的抑制作用減弱之故。那些含有較大比例細顆粒（小于75μm篩孔，NO200號篩）的輕骨料，其收縮就要更大一些，原因是細顆粒導致較高的空隙含量。

4.養護和放置條件的影響

潮濕養護混凝土的干縮>蒸養混凝土干縮>蒸壓養護混凝土干縮。延長潮濕養護期限，可以延長干縮進程，但對混凝土最終干縮影響甚小。

收縮是長期持續進行的，甚至在28年之后還能觀測到變化。但收縮的速率隨時間而急劇降低。2周內的收縮、3個月內的收縮和1年內的收縮分別為20年收縮的14%～34%、40%～80%和66%～85%。

參考文獻

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[2] 馮乃謙.高性能混凝土結構.機械工業出版社，2004.

[3] 吳中偉、廉慧珍.高性能混凝土.中國鐵道出版社， 1999.

篇7

直徑很小的鋼纖維用于混凝土結構可以大大的提高混凝土的抗拉承載能力。在一般情況下混凝土中摻鋼纖維的體積比例在0.2%～2.0%之間。在很小比例下，鋼筋混凝土的張拉響應可假設為不硬化的類型，它有加大單個裂縫擴展性質很像無鋼筋的素混凝土，鋼纖維對混凝土開裂之后性能的改善作用更加明顯，可以通過控制裂縫的開展從而較大幅度地提高混凝土的韌性。然而它對其它性質的改進很小，因此在正常實驗方法下如此低得的纖維含量很難難得到鋼纖維混凝土軸拉應力——應變曲線的平穩段。為了找到一個合適易行的方法來研究SFRC軸拉性能人們做了很多工作并且有報告稱可通過添加剛性組件方法來獲得軸拉全曲線。

在這篇文章中，我們將用不同類型的纖維來做鋼筋混凝土的單軸拉伸試驗。鋼筋混凝土的抗拉特型首鋼纖維的強度和含量影響。另外，在強力作用下，鋼筋混凝土的應力——應變曲線受多種因素的影響。對纖維混凝土增強機理進行研究，要獲得鋼纖維混凝土的受拉全過程曲線，采用軸拉方法最為適宜，但是要在試驗方法上作一定改進，并且試驗機要有足夠的剛度，來保證試驗過程的穩定。眾所周知，在工程實踐過程中，由于施工技術及經濟條件的限制，SFRC中纖維體積摻率一般不超過2%，而大部分工程實例中，纖維摻量都在1%左右。為此，本文設計了軸拉SFRC材料試驗，纖維摻量取1%，并采用不同種類的纖維增強形式，進行對比分析。

二、實驗內容

試驗在60噸萬能試驗機上進行。在試驗裝置中添加了四個高強鋼桿以增大試件的卸載剛度，并通過在試件兩端添加球鉸來消除試件的初始偏心率。

通過調節連接試件和橫梁的四個高強螺栓來保證試件的軸心受拉。試件相對兩側面之間的拉應變值之差不得大于其平均值的15%。當鋼纖維摻量很低（為零或0.5%時），在荷載峰值采用低周反復加載曲線的外包絡線來獲得軸拉應力——應變全曲線.。

2.1、材料

由四種不同類型的鋼纖維用于該試驗，這些纖維中三種是帶鉤的（和）一種是光滑的。

試驗中所采用的三種混凝土配合比用于研究，見于表一。在基體強度等級為C60和C80鋼纖維混凝土中分別加入了大連建科院生產的DK一5型減水劑和瑞士Sika公司生產的液體減水劑。這些被用來研究鋼纖維混凝土的C30，C60，C80混凝土被制成的試件，在標準情況下養護28天。三種試件的平均強度見于表一。水泥采用大連小野田水泥廠生產的32.5級和52.5級普通硅酸鹽水泥。細骨料采用細度模數2.6的河砂。粗骨料采用5～20石灰巖碎石。

2.2、試件

用建筑結構膠將軸拉試件粘貼于兩端的鋼墊板上。22組共110個試件的具體參數。

2.3、補充

經過28天，普通混凝土和鋼纖維混凝土分別被用來做抗拉強度試驗。張拉應力——應變曲線由此獲得。對于高強度鋼纖維混凝土諸如抗拉能力等拉伸特性也由此得到。增強類鋼纖維混凝土比增韌類鋼纖維混凝土的強度平均提高13%；而由基本開裂至裂縫寬度為0.5mm區間（相應的應變約2000με）的斷裂能積分則顯示：增韌類鋼纖維混凝土比增強類鋼纖維混凝土的斷裂能平均提高20%.由表3還可以看出，大部分SFRC第一峰值對應的極限拉應變值與素混凝土相當，在100με左右，這說明低含率纖維的摻入對提高混凝土的極限拉應變作用不很明顯。而增韌類SFRC第二峰值對應的應變則大大提高，可達1000με，由此可知第二峰值的出現大大提高了材料的韌性。DRAMIX型纖維因為長度是其它三種纖維長度的2倍，其斷裂韌性更好，在試驗曲線中可以看出在應變達到后，其荷載強度仍然保持較高水平，直到10000με應變時荷載仍可保持其峰值水平的50%左右。

三、試驗結果和分析

3.1、劈拉強度和軸拉極限強度

不同試件的劈拉強度和軸拉極限強度查表，在混凝土中增加鋼纖維的量可以提高它的劈拉強度和軸拉極限強度，兩種不同參數的鋼纖維鋼筋混凝土和普通混凝土（它們的混合比例相同）的比率也可查表。

3.1.1、基體強度及纖維類型對軸拉強度的影響

從上我們可以看出鋼纖維對初裂強度的增強作用受基體強度變化的影響很小。也就是說在摻人同種鋼纖維時，隨著基體強度的增加，鋼纖維混凝土與同配比素混凝土的初裂強度的比值基本恒定

然而，不同情況下的極限抗拉強度是不一樣的，當基體強度增加時，對于不同類型的鋼纖維，極限抗拉強度的分配量是不同的。另外它的增加量比劈拉恰強度大。

F1型鋼纖維作為基體的極限抗拉強度很高，這是因為這類型的鋼纖維的強度很高（大于1100MPa）試驗過程中沒有纖維拔斷的現象出現而且當基體強度較高時（C80），鋼纖維的端部彎鉤被完全拉直。由于黏結強度的提高，基體強度越高，該纖維對高強混凝土軸拉極限強度的增強效果越好。F2和F3型鋼纖維的強度較高，二者均有端部彎鉤，并且表面較為粗糙，當基體強度較高時（C80），出現纖維拔斷現象，該現象的出現對這兩種鋼纖維的增強效果產生了消極影響，因此為了最大限度的發揮這兩種鋼纖維的增強作用，應將其應用于中高強度混凝土中。

F4型纖維為長直型，其與基體問的粘結力較小，因此它的增強效果耍弱于其他二種。因為其與基體問的粘結力較小因此在試驗過程中沒有纖維拔斷現象出現。并且隨著基體強度升高，由于黏結力的增大，該纖維增強效率有持續提高。

3.1.2、鋼纖維摻量對軸拉強度的影響

試驗中重點針對F3型鋼纖維研究了纖維摻量的變化對鋼纖維高強混凝土軸拉初裂強度和極限強度的影響。試驗中鋼纖維體積摻率變化范圍為0.5-1.5。可見隨著纖維摻量增大，軸拉初裂強度和極限強度均有提高。兩圖中曲線的上升趨勢很相似。也就是說纖維摻量在整個拉伸過程中對鋼纖維混凝土內拉應力的影響是積極的和穩定的。

3.2、軸拉變形性能和韌性

3.2.1、初裂拉應變和峰值荷載拉應變

對試件四周四個夾式位移計測得的應變值進行平均獲得試件的拉應變值。若試驗中試件相對側面的拉應變差大于平均值的15%，該試件作廢。

高強SFRC的初裂拉應變和峰值拉應變要遠大于同配比素混凝土（見表5），隨著基體強度或者纖維摻量增大，這個差值有所增長，鋼纖維對峰值應變的提高作用要比初裂應變更加明顯。

3.2.2、拉伸功和軸拉韌性指數

從上我們可以發現，基體強度和纖維含量兩種參數的有規律的改變很相似，因此我們分析的重點應放在韌性指數上。

摻有四種鋼纖維及素混凝土試件基體強度與軸拉韌性指數的關系成比例，其中纖維混凝土試件中鋼纖維體積摻率均為1.0%。可見高強SFRC的軸拉韌性要遠遠優于同配比素混凝土。

鋼纖維的抗拉強度的影響是顯著的，隨著基體強度升高，混凝土脆性明顯增加，素混凝土軸拉韌性明顯下降。在摻有F1和F2型鋼纖維的試件中也出現了韌性下降現象。F1型纖維從基體中拔出其實是一個纖維端鉤被拉直，纖維端部周圍混凝土被擠碎的過程。當纖維端鉤最終被拉直時，軸拉荷載很快下降。混凝土的強度越高，基體硬度和脆性越大，上述過程歷時也更短。因此當基體強度較高時，軸拉應力——應變曲線下降得更快，軸拉韌性指數也有所下降。

在四種類型纖維種F1型纖維的增韌效果最好，F2型纖維長徑比最小，基體強度較高時出現了纖維拔斷現象，因此當基體強度增加時韌性指數不斷下降。

F3和F4型鋼纖維韌性指數均隨基體強度升高而增大。這兩種纖維均為剪切型，表面較粗糙。在鋼纖維和基體之間黏結力的各組分中，摩擦力起主導作用。摩擦力隨基體強度的升高而增大，且該黏結類型的拔出破壞是一個持續過程，因此基體強度升高對摻有這兩種鋼纖維的混凝土韌性起積極作用。這兩種纖維的不同之處是F3型的兩端有彎鉤。由于端鉤的存在使得在基體強度不太高時（C30和C60），F3型鋼纖維的增韌作用優于F4型。當基體強度很高時（C80），由于纖維拔斷現象影響了F3型的增韌效果，F4型鋼纖維的增韌效果叉反過來超過了F3型鋼纖維。

3.3、鋼纖維鋼筋混凝土單軸拉伸應力——應變曲線

典型的鋼纖維高強混凝土軸拉應力一應變全曲線（為了便于比較，每組試件選出條典型曲線作為代表），表述了軸拉曲線隨基體強度的變化規律；表述了軸拉曲線隨鋼纖維（F3型）摻量的變化規律。曲線由彈性階段、彈塑性階段和下降段（軟化段）組成。下降段存在拐點。

從上中可以看到，基體強度越高，軸拉應力一應變全曲線下降得越快。另外，鋼纖維摻量的提高可以大大地改善曲線的豐滿程度。鋼纖維類型對軸拉應力一應變全曲線的形狀也有一定的影響。Fl型纖維的曲線是幾種鋼纖維中最豐滿的，并且在拉應變為大約10000個微應變時出現了第二峰值。該現象體現了Fl型纖維良好的增韌效果。當基體強度較高時，由于纖維拔斷的出現使得F2和F3型鋼纖維試件的軸拉曲線下降端呈階梯狀。F4型纖維的曲線較為平滑，形狀與素混凝土曲線相似，但是更為飽滿。這是因為長直形鋼纖維的拔出過程是相對連續和柔和的.

四、研究分析

由4種鋼纖維混凝土的典型拉伸應力-應變曲線可以看出：在軸拉條件下，1%摻量的鋼纖維遠遠沒有達到使混凝土材料實現應變強化的地步，大部分試驗曲線都在達到峰值后，出現荷載驟降段。但是，隨著變形的增加，有兩條曲線有明顯的第二峰值出現，而另外兩條則沒有，正是根據這種現象，可以將其分為增強和增韌兩大類鋼纖維混凝土，有第二峰值的為增韌類，無第二峰值的為增強類。

曾經有許多鋼纖維混凝土軸拉應力一應變全曲線模型提出大多數為分段函數，以應力峰值點為分界點。本文中，全曲線的上升段和下降段采用不同的函數表達式。

4.1上升段的公式

五、理論曲線與試驗結果的比較

鋼纖維高強混凝土軸拉應力一應變理論曲線和試驗曲線的比較如圖l2所示（以試件F3—6010為例）。可見，理論結果與試驗結果符合較好。

六、實驗結論

（1）試驗結果表明：鋼纖維高強混凝土劈拉強度略高于軸拉強度，兩者有較好的相關性，鋼纖維高強混凝土軸拉強度可取為劈拉強度的0.9倍。

（2）在摻入同種同量鋼纖維時，隨著基體強度的增加，鋼纖維高強混凝土與同配比素混凝土的初裂強度的比值基本不變；軸拉極限強度的比值有所變化，且該變化對不同的纖維類型有所不同，鋼纖維與基體黏結性能好，且破壞時不被拉斷，則增強效果好。

（3）提高鋼纖維摻量對鋼纖維高強混凝土的抗拉強度特性的改善作用比對普通強度混凝土的改善作用明顯。

（4）鋼纖維高強混凝土的初裂應變和峰值應變要比素混凝土的增幅隨基體強度和纖維摻量的升高而增大。

（5）引入了軸拉韌性指數來評價鋼纖維高強混凝土的韌性，鋼纖維混凝土的軸拉韌性要大大優于同配比的索混凝土，并且受基體強度和鋼纖維特性和摻量的影響。

（6）基體強度越高，鋼纖維高強混凝土的軸拉應力應變曲線在峰值過后下降得越快；纖維摻量的提高可以大大改善曲線的豐滿程度，鋼纖維類型對曲線形狀也有一定的影響。通過對實驗曲線的分析與回歸，給出了考慮上述影響因素的鋼纖維高強混凝土軸拉應力應變全曲線表達式。

（7）綜合而言，四種鋼纖維中，F3型鋼纖維的增強效果最好，而Fl型鋼纖維的增韌效果最好。

篇8

1、保濕養護和自然養護。保濕養護常用灑水、覆蓋、噴涂養護劑等方式；

2、混凝土應在其終凝前進行養護，通常在混凝土澆筑完畢后8至12小時內自然養護；

3、硅酸鹽、普通硅酸鹽、礦渣水泥拌制混凝土養護時間不少于7d；火山灰、粉煤灰水泥拌制的混凝土養護時間不得少于14d；摻有緩凝型外加劑、抗滲性混凝土，不得少于14d；

4、非冬季施工時，混凝土養護主要為保濕。

（來源：文章屋網 ）

篇9

【關鍵詞】高強混凝土；建筑材料；力學性能

混凝土是一種較復雜的非勻質材料，原材料不同的混凝土，強度差異較大。強度等級為C60及以上的混凝土為高強混凝土。現在所指的高強混凝土是指用常規的水泥、砂石為原材料，使用一般的制作工藝，主要依靠高效減水劑或同時摻入一定數量的礦物材料，使新混凝土具有良好的工作性能，在硬化后具有高強性能的水泥混凝土。

1 高強混凝土與普通混凝土的區別

1.1 材料配比方面

高強混凝土與普通混凝土在材料配比上主要有兩點區別，即：水灰比低和組分多。其目的都是為了增加混凝土的密實程度，改善骨料和水泥漿體之間的性能，從而達到高強度和耐久性的效果。

值得注意的是配制高強混凝土不一定必須使用高強度水泥。一般選用硅酸鹽水泥和普通硅酸鹽水泥即可。因為我國水泥的強度等級是按照規定的水灰比成型水泥砂漿，養護至規定齡期來確定的。化學外加劑和礦物外加劑的使用，使得用較低強度等級水泥配制高強度混凝土有了可能。

在外加劑中，常用硅灰。硅灰顆粒細小，比表面積大，SiO2純度高且具有火山灰活性。其作用為：①起超細填充料的作用。②在早期水化過程中起晶核作用，并有較高的火山灰活性。

1.2 力學性能方面

按強度劃分，混凝土可簡單地分為普通混凝土和高強度混凝土。

高強度混凝土致密、抗滲和抗凍性均高于普通混凝土，因此在有腐蝕的環境，易遭破損的機構，尤其基礎設施工程，多采用高強混凝土結構。另外，高強混凝土徐變系數小，彈性模量高，受壓時持久強度系數（持久強度與暫時強度之比）和出現微細裂縫的應力比值（與極限強度之比）都很高。高強混凝土中受壓鋼筋和受拉鋼筋都可以有較大的設計強度。此外，高強混凝土的體積穩定性較強，在混凝土早期具有較低的水化熱，硬化后期具有較小的收縮變形。高性能混凝土較普通混凝土能夠更好地滿足構造要求，能夠最大限度地延長混凝土結構的使用年限，減少了構件截面和混凝土的用量，體現了技術經濟效益。

然而高強混凝土也有自身的不足之處。

隨著高強度的逐漸提高，混凝土的延性和脆性都會變差。高強混凝土的抗拉強度隨強度的增加幅度比其抗壓強度的增加幅度小，所以二者的比值也越來越小，在設計時應考慮此問題。高強混凝土的配制技術要求嚴格，環境溫度、澆筑、養護、運輸等因素對其質量均有影響。另外，高強混凝土的耐火性以及后期強度增長比例等均要比普通混凝土差。

2 高強混凝土的耐久性

耐久性主要包括混凝土的抗凍性、滲透性、堿-集料反應、和鋼筋的銹蝕等。

在寒冷地區，混凝土的破壞往往與凍融環境作用有直接關系。抗凍性可以間接地反映混凝土抵抗環境水侵入和抵抗冰晶的能力，因此，混凝土的抗凍性能是衡量混凝土耐久性的一項重要指標。

堿-集反映是指混凝土中堿與集料中的活性組織之間發生的破壞性膨脹反應，是影響混凝土耐久性的主要因素之一。預防高強混凝土發生堿-集反應可控制混凝土中單方堿含量或者加入大量的礦物外加劑來代替水泥，從而使混凝土的耐久性增強。

硬化后的水泥呈堿性，在酸性物質的侵蝕下很容易導致外露，松散，以致破壞。另外，混凝土表面是多孔的，內部結構中也有很多微小的通道和孔洞，其它物質容易進入，導致混凝土結構破壞。因此在高強混凝土中摻入高效活性礦物質摻料，使水泥石的結構更加致密，并阻斷可能形成的滲透路徑，可以提高混凝土的耐久性。

3 高強混凝土的施工

⑴快速施工。高強混凝土水泥細度大，硬化速度快，且坍落度損失快。因此應盡量縮短施工時間。

⑵保證密實度。在施工過程中可采用高頻振搗器，根據結構界面尺寸分層澆筑，分層振搗，來保證施工土的密實性。在震動成型時采用高頻電磁振動器并加減水劑，既能振動粗細骨料又能振實水泥，同時降低水灰比。對于干硬性混凝土，可使混合物液化，便于施工。

⑶分等級澆筑。對于不同等級的混凝土交匯處的施工，宜先澆筑高強混凝土，再澆筑低等級混凝土。

4 強混凝土的應用

由上述高強混凝土的特點容易知道，高強混凝土的主要應用對象為高層房屋結構和大跨結構，重荷載作用多的以及易遭受侵蝕作用的建筑物。

4.1 高層房屋建筑

現代建筑中，高層建筑已經成為一種發展趨勢。高層建筑底部承受很大的壓力，因此對于混凝土的要求很高。采用高強混凝土可以減小韌壓比，并能縮小柱子的截面尺寸，增加建筑使用面積。另外，高強混凝土徐度小，彈性模量高，可減少柱子壓縮量，增加柱子剛度。高強混凝土在受彎時，有較高的抗裂強度和抗彎剛度。對于房屋建筑中的大跨樓板很實用。美國的太平洋中心大廈就是高強混凝土的應用。

4.2 大跨橋

高強混凝土在大跨橋中有著廣泛的應用空間。其主要作用是為了增加其使用壽命，并降低將來的維修費用。高強混凝土幾乎不透水，而混凝土遭受侵蝕幾乎都離不開水。對于大跨橋的橋墩，長期浸在水中，采用高強混凝土，能有效地提高橋墩的耐久性。另外，高強混凝土有效的降低了自重。對提高剛度，減少橋墩，增大橋跨，增加橋下凈空高度有著重要的作用。例如，重慶朝天門長江大橋，全橋長為932m，跨度為190m+552m+190m的中承式連續桁系桿拱橋。下層橋面中間為雙線城市輕軌。該橋采用高強混凝土，滿足橋的安全儲備。

5結語

高強混凝土的核心技術在于高強混凝土的配制，而我國雖然在此方面有了一定的進展，但和世界先進技術水平相比還有一定的差距。所以我們應繼續努力研究，爭取更大的突破。

參考文獻：

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[2]丁大均 高性能混凝土及其在工程中的應用【M】 北京 機械工業出版社 2007

[3]張松 談高強混凝土在建筑施工中的應用【J】 中國科技信息 2005（13） 21-23

篇10

關鍵詞：混凝土；快速施工；方案及工藝；三峽工程

Abstract:ThemainbodyoftheThreeGorgesprojectconcretetotalof28,000,000m3,oneoftheconcretedamofabout20,000,000m3.ConcreteconstructionistheThreeGorgesDamprojectcanprogressinaccordancewiththerequirementsoftheoverallplantoachievethekeyobjectives.Accordingtotheprogressofthetotal,initscapacitytoachievethehighestplacement5,000,000m3,toachievethehigheston400,000m3,andJapanshouldmeetthehighestformorethan20,000m3.Aftertheconstructionofmorethanameansofacomparativeanalysisoftheprogram,withfullproofonthebasisofthedecisiontochoosetransmissiontowerbeltmachinepouringinarow,supplementedbyalargegatetowerandcablemachinecomprehensiveconstructionplan.Ondeckinthedesignprocessusingawater-levellawandlawatthesametime,thereformoftraditionalcrafts,andmadeuseoftowers(top)withthenewmachinetechnology.

Keywords:concrete;rapidconstruction;programsandtechnology;theThreeGorgesProject

1概述

三峽工程大壩為混凝土重力壩，最大壩高181m，樞紐工程混凝土澆筑總量達2800萬m3。如此巨大的混凝土工程施工總量，導致了三峽工程混凝土施工澆筑的高強度施工。

1.1混凝土施工強度

三峽工程混凝土澆筑高峰集中在第二階段工程，其混凝土澆筑總量達1860萬m3。根據施工進展及總進度的安排，1998年為118萬m3，1999年為458萬m3，2000年為548萬m3，2001年為403萬m3，2002年計劃完成142萬m3。施工高峰時段主要集中在1999～2001年三年間，其中，以2000年的混凝土澆筑強度為最高，要求年最高澆筑量達到500萬m3，月最高達到40萬m3，日最高達到2.0萬m3以上。

1.2混凝土施工手段

根據對澆筑強度和施工場地分析，采用傳統的門塔機澆筑施工手段是不能滿足澆筑強度要求的，必須尋找新型高強度的澆筑手段。

另外，大型門塔機澆筑方案從拌和樓出機口到澆筑倉，均采取間歇式給料方式，供料的中轉環節多，供料效率低下，多座拌和樓與多座門塔機再與多個澆筑倉之間生產組合錯綜復雜，易于錯料，更增加了施工管理的難度。

1.3混凝土施工工藝

三峽大壩沿縱向分若干壩段，沿壩段分若干壩塊，沿壩塊分幾十個升層，每個升層又分若干澆筑層。一個升層即構成混凝土的一個澆筑倉位。一個混凝土倉的施工全過程是從兩個同步進行的流程開始的，一個流程是混凝土澆筑的倉面準備；另一個流程是混凝土生產及運輸，當兩個流程匯集到一起時，便形成倉面混凝土澆筑流程，緊后的流程則是混凝土護理。如此循環推進，三峽第二階段工程高峰期大壩施工部位將出現20多個倉面同步澆筑的景象。

由此可見，采用傳統的混凝土澆筑工藝如散裝鋼模板，人工手持式振搗等已遠不能滿足如此高強度和十分復雜的混凝土澆筑需要，必須相應采取新的施工倉面配套和施工工藝。

2大壩混凝土快速施工布置及方案

以塔(頂)帶機為主，輔以大型門塔機和纜機的施工方案總體思路是：塔帶機澆筑一條龍作業，生產效率高，適應于連續高強度的混凝土施工，承擔混凝土澆筑的主要任務；配備大型門塔機、纜機等作為輔助設備，負責金結安裝、備倉、倉面設備轉移和澆筑部分混凝土等任務，避免因塔(頂)帶機的工況轉換而影響效率。拌和能力的配備留有一定余地，以利塔（頂）帶機效率的充分發揮。塔(頂)帶機供料線布置為一機一帶，確保塔（頂）帶機運行的可靠性。

2.1混凝土拌和設備

4個混凝土拌和系統，共7座攪拌樓，常態常溫混凝土總生產能力為1960m3/h。各拌和樓均能生產7℃冷混凝土。

（1）布置在基坑下游79m高程拌和系統設置2座4×4.5m3自落式拌和樓，每座樓生產能力為320m3/h。此系統主要供應泄洪壩5#～23#壩段混凝土澆筑。

（2）布置在左岸廠房壩段上游面90m高程拌和系統設置2座拌和樓。4×6m3自落式拌和樓生產能力為320m3/h，4×3m3自落式拌和樓生產能力為240m3/h。此系統主要供應泄洪壩段1#～5#壩段、導墻壩段及左廠壩段11#～14#壩段混凝土。

（3）布置在左非泄洪流壩段下游120m高程拌和系統設置2座4×3m3自落式拌和樓，生產能力為2×240m3/h。此系統主要供應左非泄洪流壩段及左廠1#～10#壩段混凝土。

（4）布置在左岸進廠房公路左側82m高程拌和系統設置1座4×3m3自落式拌和樓，生產能力為240m3/h。此系統主要供應左岸廠房混凝土。

2.2混凝土澆筑設備

主要設備有6臺塔(頂)帶機，塔帶機與拌和樓連接的6條總長3800m的膠帶混凝土輸送線，4臺胎帶機，7臺MQ2000型高架門機，2臺25t擺塔式纜索起重機，1臺K1800型塔式起重機，1臺MQ6000型門機，2臺300t履帶吊。

（1）泄洪壩段在壩軸線下游76m順壩軸線方向布置4臺塔帶機，主要用于該部位的混凝土澆筑，在壩軸線下游121m順壩軸線45m高程的軌道上布置1臺K—1800型塔吊和1臺MQ2000型高架門機。其工作任務是，前期協助混凝土施工，后期以吊裝金屬結構為主。

（2）廠房壩段壩軸線下游44m順軸線布置2臺頂帶機，主要用于左廠7#～14#壩段混凝土澆筑，壩軸線下游65m順軸線120m高程的施工棧橋上布置2臺MQ2000型門機，專門用于輸水壓力鋼管和水輪發電機埋設件的吊裝。

（3）廠房部位在廠房下游面距壩軸線195m的30m高程順壩軸線方向的軌道上布置4臺MQ2000型高架門機，用于左岸廠房部位的混凝土施工。

（4）纜索起重機的布置2臺擺塔式纜索起重機為廠壩第二階段工程施工提供了一個空中走廊，主塔設在左非泄洪8#壩段185m高程上，副塔設在導流明渠縱向圍堰壩段160m高程頂部，跨度1416m，在壩軸線長度方向可控制整個廠壩第二階段工程的長度，寬度可控制從壩軸線以上15m至壩軸線以下65m，即2臺纜機可控制上下游方向80m寬度且在工作區域寬度

方向相互搭接20m。

（5）公用設備第二階段工程廠壩部分分3個標段，由3個施工企業負責施工。4臺胎帶機、2臺300t履帶吊等業主擁有的移動性強的設備不固定在一個標段使用，根據施工需要可靈活調配。

3大壩混凝土快速施工倉面配套及工藝

采用塔(頂)帶機澆筑混凝土，其澆筑強度將成倍地提高，因此，對澆筑倉面各項資源配置無論是容量還是數量都將明顯增加，對倉面組織管理水平的要求也將顯著提高。

3.1塔（頂）帶機澆筑的倉面配套

3.1.1倉面設備配套

(1)平倉機：一般每1個塔(頂)帶機澆筑倉配置1臺平倉機和平倉鏟，死角部位輔以人工平倉振搗。

(2)振搗機：對于素混凝土或鋼筋不太多的混凝土澆筑倉，通常配備1臺8頭平倉振搗機加3～4部手持式振搗棒或者1臺5頭平倉振搗機加4～5部手持式振搗棒。對于鋼筋非常密集或有水平鋼筋網和過流面等比較特殊的倉位，振搗要求比較高，一般不配平倉振搗機，直接配5～8部手持式振搗棒用人工振搗。

(3)噴霧機：在高溫季節澆筑混凝土時，每倉配備2～3部搖擺式噴霧機。

3.1.2倉面人員配套

(1)施工人員應按照倉位情況進行合理配置，一般素混凝土倉、少筋混凝土倉配備8～12人，多筋混凝土倉、水平鋼筋網倉、過流面混凝土倉配備11～16人。

(2)倉面配備值班木工、鋼筋工、預埋工、電工和止水專職人員。各工序值班、帶班人員至少1名到位，并掛標識牌。

(3)倉面上配置專人分散集中的粗骨料。

3.1.3倉面工具配套

(1)每個澆筑倉至少配置2桶、2瓢、3鍬用以倉面處理。

(2)為防止混凝土澆筑過程中的骨料分離及骨料集中現象，每個澆筑倉至少配備2把專用耙

(3)配備2～3只真空吸水管，用以隨時吸除倉面的混凝土泌水或集水。

(4)配備2臺灑水器，用以收倉后對倉面灑水養護。

3.1.4其它器材設施配套

(1)在混凝土開倉前，保證風、水、電通暢。

(2)采用平鋪澆筑法施工時，澆筑倉應準備保溫被待用，隨著平倉振搗的進展，及時覆蓋保溫被，保溫被之間應有10cm的搭接長度，以確保保溫效果。

(3)雨季施工時，倉面配有彩條布和鋼筋等材料，搭設活動防雨棚等。

3.1.5倉面組織管理

為保證塔帶機澆筑混凝土一條龍正常運行，需建立一個組織嚴密、運行高效、信息反饋及時的倉面組織管理系統。

（1）綜合協調系統：對混凝土一條龍施工提供技術、質量、安全、機電設備保障，確定拌和樓、澆筑手段及開倉時間，協調澆筑過程中出現的各種矛盾，組織處理突發事情。

（2）澆筑系統（倉面指揮）：倉面指揮由澆筑隊長擔任，負責澆筑倉面的組織指揮，對倉位的要料、下料、平倉振搗、溫控、排水等負責，確保混凝土澆筑質量。

（3）操作系統：由調度室負責組織、協調，確保各操作系統正常運行，拌制合格的混凝土，并使混凝土準確、快速入倉。

3.2倉面工藝設計

3.2.1設計原則

倉面條帶布置要盡量簡化，標號切換次數盡可能少，塔帶機運行線路要短且易于操作，整個下料過程要易于實現，資源配置要充分，來料流程要優化。

3.2.2澆筑方法及強度要求

(1)平澆法：該方法適合于塔帶機高強度、快速運送混凝土的特點,在低溫季節，除倉面鋼筋特別多、結構特別復雜部位外，均采用平澆法澆筑。在高溫季節對于倉面面積小于500m2采用塔帶機入倉時，亦采用平澆法施工，澆筑時鋪層厚度可按照35～55cm下料。

(2)臺階法：對于倉面面積大、鋼筋密集、結構復雜的倉位，經監理批準后可使用臺階法澆筑，以滿足溫控及覆蓋前混凝土不初凝等條件要求。臺階的一次鋪料寬度控制在8～10m以上，接頭部位臺階寬度不小于3～4m。

3.2.3倉面設計的內容

倉面設計標準格式包括以下內容：

①倉面情況，包括倉面所在壩段、壩塊、高程、面積、方量、混凝土級配種類要求，倉位施工特點等；②倉面預計開倉時間、收倉時間、澆筑歷時、入倉強度、供料拌和樓；③倉面資源配置，包括機具、工具、材料、人員數量要求；④倉面設計圖，圖上標明混凝土分區線，混凝土種類標號，澆筑順序等；⑤混凝土來料流程表；⑥對倉面特殊部位如止水、止漿片周圍、鋼筋密集、過流表面等重要部位指定專人負責混凝土澆筑質量工作；⑦對特別重要部位，必須編制專門的施工措施；⑧倉面“澆筑情況評述”，收倉后，由質檢人員和監理工程師對該倉混凝土澆筑情況進行簡要評述，對可能存在的澆筑質量問題提出處理意見。

倉面設計由澆筑單位提出，一式六份，經監理批準后除班長、質檢員及監理隨身帶外，還應視情況復印送給有關部門（如拌和樓試驗室、塔帶機操作人員等）。

3.3塔(頂)帶機澆筑新工藝

混凝土快速優質施工，給澆筑工藝提出了更新更高的要求，因此，除對模板工藝、鋼筋工藝、預埋工藝外，對許多傳統工藝進行了改革。

3.3.1供料工藝

（1）供料皮帶上設置遮蓋或保溫措施。

（2）建立有效的樓(拌和樓)—帶(供料皮帶)—機(塔帶機)—倉(澆筑倉)之間的通訊聯系或自動監控系統。

（3）皮帶卸料處設置擋板、卸料導管和刮板，以避免骨料分離和砂漿損失。

（4）塔帶機輸送系統裝置沖洗設備，卸料后及時沖洗供料皮帶上所粘附的水泥砂漿。沖洗時采取措施防止沖洗水流入新澆混凝土中。

3.3.2布料工藝

(1)布料層面處理：用塔帶機澆筑四級配混凝土時，為便于塔帶機運輸，第一層層面處理一般不采取傳統的水平層面鋪砂漿的方法，而改用小級配混凝土或同強度等級的富砂漿混凝土。具體為：迎水面至排水管前緣區域，采用20cm厚二級配混凝土；其余部位（包括中塊）采用三級配富砂漿混凝土，層厚為一個澆筑坯層，約40cm。

(2)布料方向與次序：當平澆法澆筑時，迎水面倉位鋪料方向與壩軸線平行；上塊澆筑方向從上往下，下塊澆筑方向從下往上，中間倉位視倉面情況確定起始下料點；

基巖面、凸凹不平的老混凝土面及斜坡上的倉位，由低到高鋪料；

倉內采用多種標號混凝土時，原則上先高標號后低標號的下料順序，保證高標號區達到設計寬度要求；

有廊道、鋼管或埋件的部位，卸料時，廊道、鋼管兩側均衡上升，其兩側高差不得超過鋪料的層厚。

當采用臺階法澆筑時，從塊體短邊一端向另一端鋪料，邊前進、邊加高，逐步推進并形成明顯的臺階。澆筑壩體迎水面倉位時，采取順壩軸線方向鋪料。

(3)鋪料厚度與寬度：鋪料厚度視混凝土入倉速度、鋪料允許間隔時間和倉位大小決定。勞動組合、振搗器工作

能力等要滿足澆筑的需要，必須保證下層混凝土初凝之前覆蓋上一層混凝土。采用平澆法時，鋪料層厚度一般采用50cm；采用臺階法澆筑時，鋪料層厚度一般采用50cm。對于升層高度1.5m的倉位，鋪料寬度取10～12m；對于升層高度2.0m的倉位，鋪料寬度取8～10m，臺階寬取2～3m。

3.3.3下料和振搗工藝

對沒有鋼筋的倉面，塔帶機下料時，下料導管卸料口距倉面應不大于1.5m，并均勻移動布料，堆料高度不宜大于1.0m，以免骨料分離。布料條帶清晰，并有足夠寬度。在模板周圍布料時，卸料點與模板的距離保持在1～1.5m，人工分散粗骨料后，再用平倉機將混凝土就位。在止水、止漿片和預埋件部位布料時，嚴禁下料導管直接下料，由人工送料填滿。

在進行水平鋼筋網澆筑層混凝土下料時，盡量降低下料高度，一次卸料的堆料高度控制在50cm以下，澆筑坯層厚度不大于30cm。豎向鋼筋部位卸料時，卸料部位應離開鋼筋0.5～0.8m，并加強人工平倉。

臺階法澆筑時，平倉振搗機站在中間（第二層）的臺階上，覆蓋范圍比較理想；平層法澆筑時，平倉機一般站在層面上，緊跟下料接頭，隨時下料，隨時振搗。

混凝土澆筑應先平倉后振搗，嚴禁以振搗代替平倉。振搗時間以混凝土粗骨料不再顯著下沉，并開始泛漿為準，以避免欠振或過振。

使用塔（頂）帶機澆筑的大倉位，應配置振搗機振搗。使用振搗機時，振搗棒組應垂直插入到混凝土中，振搗完應慢慢拔出；移動振搗棒組，應按規定間距相接；振搗第一層混凝土時，振搗棒組應距硬化混凝土面5cm。振搗上層混凝土時，振搗棒頭應插入下層混凝土5～10cm；振搗作業時，振搗棒頭離模板的距離應不小于振搗棒的有效作用半徑。

3.3.4養護工藝

(1)長期流水養護：根據現行水工混凝土施工規范，混凝土澆筑后養護時間一般為14d，重要部位養護到設計齡期；但三峽工程提出了更高的要求，主體工程普遍采取了長期流水養護。針對這一要求，再采用傳統的人工灑水養護工藝已不能滿足要求，必須推行新的養護工藝。

旋噴灑水養護適合于28d以內的較長間歇期倉面養護。方法是在澆筑倉面按一定間排距d設置360°旋轉式噴水嘴，若噴水嘴噴射幅度為B(m)則取d=0.8B保持旋噴嘴始終不停地工作，即可做到長流水養護。

噴淋管(花管)養護適合于正常上升倉位的四周垂直面或長間歇期倉面養護。方法是沿倉位邊線在模板上口(用于對倉面養護)或支腿(用于對側立面養護)上鋪設花管。所謂花管即在管壁上均勻布鉆一排細孔的口寸鋼管，使用時，將管兩端封堵，水霧通過細孔噴出，灑在養護面上。給花管不停地通水，便可保持長流水養護。

(2)倉面覆蓋養護：覆蓋保水養護。該方法適合于大于28d的長間歇倉面養護。方法是在養護倉面全面覆蓋養護材料，如隔熱被，風化砂或土等，給覆蓋材料浸水并始終保持覆蓋材料處于水飽和狀態，即可滿足養護要求。

覆蓋灑水養護適合于夏季正常上升的倉面養護。由于倉面蒸發快，僅采取灑水養護不能滿足要求，因此對倉面覆蓋材料灑水養護效果較好。

(3)養護組織管理：在三峽混凝土施工中，養護與鋼筋、模板、預埋件和澆筑并駕齊驅，已經成為一項工程。澆筑倉均配置專職養護人員，實行掛牌上崗。養護實施的記錄由養護專業人員及時記載，并做到真實、詳盡。

4結論