導語：如何才能寫好一篇施工工藝論文，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

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鉆探施工難點

(1)上巖組斑點狀碳質絹云千枚巖、碳質絹云千枚巖層理發育，巖石傾角大，硬度低，其構造破碎帶巖石酥松破碎，且有長度不均的黑色泥質巖段。在這種巖體中形成鉆孔后，巖體原始的力學平衡狀態被破壞，若鉆孔傾角大，受重力作用，以及泥漿沖刷、提下鉆的抽吸作用，鉆進過程中易出現坍塌掉塊、縮徑現象，成孔困難，巖心堵塞現象十分嚴重，取心難度大、采取率低。(2)下巖組白云石大理巖和條帶狀白云石大理巖硅化嚴重，巖石堅硬完整致密，研磨性低，可鉆性級別高，鉆效低。

鉆探工程要求

全孔巖心采取率不低于95%;終孔直徑不小于96mm(HQ);鉆孔設計頂角30～40°，每30m及終孔測斜一次。頂角每百米允許誤差為3°，方位角每百米允許誤差為5°。

主要施工工藝

1鉆探設備

使用寶長年公司生產的LF70全液壓動力頭鉆機，配備額定壓力7.0Mpa的全液壓泥漿泵。LF70鉆機使用96mm(HQ)口徑，施工時理論鉆進能力為542m，鉆機可鉆進頂角范圍0～45°內的任意鉆孔，非常適合礦區大角度鉆孔的鉆探施工。為了彌補鉆機處理事故強力起拔能力低的弱點，現場配備了液壓千斤頂，起拔能力75t。

2孔身結構

全孔繩索取心鉆進。使用122mm(PQ)口徑開孔，下108mm套管隔住第四系，以96mm口徑終孔。下套管過程中，在108mm套管入巖部分的外壁上涂抹黃油，并密封好孔口，為便于終孔后起拔套管。

3鉆進參數選擇

鉆壓:孕鑲金剛石繩索取心鉆頭壓力的確定，按照單位壓力40～80kg/cm2計算。寶長年LF70鉆機孔底壓力的確定需要讀到鉆壓表上的兩個數值。開始鉆進時，將油缸慢速給進控制閥至于鉆進位置，鉆具緩慢回轉向孔底接近但未接觸孔底時(懸吊狀態)，鉆壓表顯示的值為孔內鉆具總重量與油缸下行給進力之和。當鉆頭完全接觸孔底時，由于存在地層反作用力，鉆壓表顯示的數值會減小為另一個值，這兩個數值的差值稱為失壓值，失壓值乘以油缸有效面積(45cm2)即為孔底鉆壓。一般來說，在一定范圍內鉆速是隨著鉆壓的增大而增加的，但與此同時，單位進尺金剛石的耗量也隨鉆壓的增大而增大［1］。過大的鉆壓會使金剛石耗量急劇增大，導致鉆頭使用壽命降低，影響繩索取心工藝優勢的發揮。轉速:金剛石鉆進是以高切削頻率表面疲勞破碎和小體積量體積破碎為主要碎巖機理，所以轉速是金剛石鉆進工藝中保證鉆進效率的重要因素。對于轉速的確定，按普通金剛石鉆頭鉆進的圓周速度(孕鑲鉆頭1.5～3.0m/s)計算轉速。根據地層情況，巖石完整時，可適當開較高的轉速，當地層復雜時，要將轉速控制在一定的范圍內。泵量:繩索取心鉆進時鉆柱與孔壁之間的環空間隙小，沖洗液上返流速快，加之孕鑲金剛石鉆頭所切削出的巖屑粒徑極小，所以一般而言，泵量的大小只要保證鉆頭冷卻、能夠排出巖屑即可，過大的泵量除了會抵消一定的鉆壓以外，還極易沖垮松散破碎地層，導致巖心缺失，不利于鉆進。鉆進參數的具體選擇可參見表1。

4沖洗液的配制及維護

根據鉆孔在不同孔段巖層變化及孔壁的完整程度，及時、靈活、有效地選用和調配使用不同類型和性能的沖洗液，并適時做好沖洗液的凈化、監控及維護管理工作，是保證順利鉆進的首要條件［2］。開孔鉆進第四系覆蓋層時，沖洗液配方為1m3水+2%磺化瀝青(DLSAS)+2‰PAM。通過現場使用發現，DLSAS在覆蓋層巖心表面形成一層薄而韌的泥皮，巖心自內管取出時幾乎為一個整體，證明DLSAS具有極佳的防塌護壁護心效果。鉆進完整地層時，使用無固相沖洗液，配方為1m3水+1‰～2‰PAM。使用無固相沖洗液時，常由于巖屑沉淀不佳而導致沉淀箱中的沖洗液變成巖粉漿，從而導致泵壓高、孔內巖粉無法排出，甚至發生燒鉆事故，影響正常鉆進。現場解決這個問題的方法除了合理布置地面循環系統外，還應要求班組勤換沖洗液，勤加清理沉淀箱以保證正常鉆進。鉆進酥松破碎、膠結性差、縮徑等遇水不穩定地層時，對沖洗液的要求更高。要保證沖洗液失水量低、一定的粘度、良好的抑制性和剪切稀釋性。現場使用腐植酸鉀(KHm)－磺化瀝青(DLSAS)－高效植物膠復合低固相泥漿作為復雜地層沖洗液，配方為4%鈉土+1‰HV－CMC+4‰KHm+1%DLSAS+2‰植物膠。在配置時，按照先無機、后有機的順序加入，并保證有充足的攪拌時間。該配方在鉆進酥松破碎的碳質絹云千枚巖時取得了理想的應用效果。此外，鉆進時，將轉速控制在400r∕min之內，將有效消除鉆桿內固相顆粒掛壁結垢問題。設置沖洗液循環系統時，要保證循環槽的長度、坡度及檔板數量。防止沖洗液在循環槽中流速過高、沖洗液所攜帶的巖粉無法通過降速與結構破壞作用而順利的凈化沉除［3］。

5鉆孔漏失治理

在勘探區上下兩巖組的鉆進過程中，均出現了不同程度的漏失情況，我們以“預防為主，隨鉆堵漏”作為解決鉆孔漏失的主導思想，以801堵漏劑作為主要堵漏材料，根據經驗，提前判斷漏失層位，在沖洗液中加入一定量的801隨鉆堵漏劑預防漏失。當出現鉆孔漏失時，視漏失量的大小，加入1%～4%的801隨鉆堵漏劑，1%的磺化瀝青粉，并增加PAM的含量，配置成高粘漿液隨鉆堵漏。在勘探區使用該方法進行鉆孔漏失的治理，實用性與經濟性俱佳。

6鉆頭的使用

根據在礦區地層巖石硬度、研磨性及完整度，并結合實際使用經驗，基本以8#Q系列繩索取心半合管底噴鉆頭作為主打鉆頭。在厚度較大、完整、硅化嚴重的白云質大理巖及白云質條帶狀大理巖時，則選用胎體硬度較低的10#鉆頭，底唇面均為尖齒環形。使用新金剛石鉆頭時要進行初磨，一般先輕壓(正常鉆壓的1/3以內)、慢轉(200r/min左右)5～10min，再采用正常鉆進參數進行鉆進。在每個回次鉆進開始時，也要對鉆頭進行磨銳。

7測斜與巖心定向技術

使用單點照相測斜儀，儀器羅盤技術參數:斜孔方位角0～360°，傾角0～90°，直孔方位角0～360°，傾角0～90°。該儀器具有結構簡單、使用方便、測量精確度高等特點。為便于測斜，在測斜儀外保護管上焊接了可以直接與打撈器鋼絲繩接頭連接的母扣，有效減少了測斜輔助時間。為了適合在斜孔內測量，在測斜儀外保護管上部加工了扶正器，使測斜儀可以探出鉆頭并懸吊在鉆頭內臺階處進行測量，保證了測量數據的準確性。2011年，使用HQ\HQ3ActⅡ型隨鉆巖心定向儀，共完成鉆孔60個，在其中57個鉆孔共3848個回次進行了巖心定向，有3472個回次定向操作成功，巖心定向成功率達到了90%。該儀器是設計與HQ\HQ3繩索取心鉆具配合在斜孔中使用的巖心定向儀器，當HQ3口徑鉆進時可以通過連接在內管總成上的ACT測量儀器(定向工作儀)進行巖心定向測量工作，回次鉆進結束后將內管打撈起來，使用地表控制儀器與ACT測量儀器對接，經過數據對比后可確定出巖心管內巖心在孔內原始狀態下重力低邊的位置，從而完成對巖心實際空間產狀的測量。每套儀器可配備兩套HQ3內管總成使用，除增加一定的操作輔助時間外，對鉆進深度和純進尺速度沒有任何影響。

8上巖組酥松破碎、斷層泥巖段施工工藝

使用HQ3半合管+底噴鉆頭鉆進工藝。在使用時，內管與鉆頭臺階的距離要小于普通繩索取心內管與鉆頭臺階的距離，在1mm以內，保證足夠的沖洗液由鉆頭底面噴嘴流出，不會沖刷巖心導致巖心缺失;在取心率低的地層采用短回次(0.5～1.0m)、低參數鉆進(鉆壓≯10kN，轉速≯400r∕min，泵量≯70L∕min)，以保證采取率;發生巖心堵塞要立即打撈內管，保證巖心不磨損、不燒鉆;起下鉆速度要均勻，不可猛起猛放，下鉆時，應先下外管，再下內管，以防止抽吸壓力過大從而增加孔壁失穩的可能性，保證孔壁穩定;使用腐植酸鉀(KHm)－磺化瀝青(DLSAS)–高效植物膠、復合低固相泥漿為沖洗液，并保證沖洗液的性能，嚴禁與PAM無固相沖洗液在裸眼狀態下頻繁更替使用;及時回灌沖洗液，保證液柱壓力能夠平衡孔壁應力;

9下巖組硬巖層施工工藝

使用胎體硬度相對較軟的10#鉆頭鉆進。適當加大鉆壓強迫鉆頭進尺，迫使胎體磨損金剛石出露，待正常后立即恢復原來鉆壓，但要注意過度加壓會導致鉆孔彎曲度增加;磨料選用機場周圍挑選的未風化的石英巖，碎至6～7cm3，一般一次投入10～15粒，保證孔底壓力12kN左右，低轉速、小泵量，10～20轉后將鉆頭提離孔底，反復8～10次后再正常給水鉆進［4］。孔底磨鉆頭法效果明顯，但鉆頭磨損很快，使用需慎重，且輔助時間長、成本高，投入時應將磨料逐一投入，不可一次性全部投入，以免在鉆桿內架橋。

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（1）可能會受到土質的影響，所有成團的土類都可以用石灰對其進行穩定，正常情況下，粘土顆粒的活性比較大，其單位質量面積較大，同時表面的能量也相對較大，這就造成了石灰與土之間的作用比較活躍，因此石灰土的強度會跟隨著土的塑性參數的變大而加大，但是一旦出現土質過粘不容易被攪拌的情況，就會嚴重的影響穩定性，并且非常容易導致縮裂情況的出現。

（2）石灰的質量以及用量都會對石灰土的強度造成影響，石灰的質量必須要符合石灰的技術標準，同時進行石灰存儲時，不能儲存過長的時間，一定要于3個月之內使用。一般來講石灰的用量是依據石灰所占灰土干重的百分比來進行計算的，當使用石灰的劑量小于百分之三的時候，石灰的主要作用是起到一個穩定的作用，隨著石灰用量的不斷增加，石灰土的強度以及石灰土的穩定性都會有所增加，但是當石灰的劑量增加到一定程度的時候，那些多余的石灰的就會以自由灰的形式存在，這將在一定程度上造成石灰土強度的降低，但是石灰土所使用的最佳劑量與養生齡期的關系密切，一般情況下來講在二十八天以內，石灰土的最佳劑量會跟隨者齡期的增長而增大，在二十八天以后，基本處于一種穩定的狀態。

（3）這主要是由于較高的溫度會適當的增加化學反應的速率，同時適宜的溫度也為氫氧化鈣的結晶與火山灰之間的反應提供了結晶水。

2在施工過程中需要注意的問題

（1）施工的季節選擇，一般情況下來講，石灰土穩定類基層的施工最好在春季的末期或是在夏季的時候進行施工，這樣可以確保在進入冬季錢有一定時間的成型實踐，通常情況下來講都是在出現冰凍情況前一個月左右完成，如果選擇在雨季的時候進行施工，一定要注意天氣情況的變化不能讓混合物料被雨淋濕并且要采取一定的措施將表面的存水排干凈，同時準備好的物料也不能過于潮濕，石灰穩定土從拌合開始一直到進行壓實作業時的實踐長短對石灰穩定土的密度以及其強度的影響相對較小，即便是在施工的過程中遇到雨水，或是被過往的車輛壓成灰泥也不會出現失效的狀況，當雨過天晴以后經過太陽的照射，并經過壓實整形等施工后依舊會具有很高的強度。

（2）對接縫的處理，在石灰土穩定基層的施工過程中，兩工作段的連接之處需要進行搭接拌合，也就是說在前一段進行拌合操作以后需要留下5到8米不進行碾壓，在進行后一段施工的時候需要將前一段沒有碾壓的那一部分進行一起拌合碾壓，并且拌和機以及其它的機械設備不能在已經碾壓成型的穩定層面上調頭，如遇到必須調頭的情況，必須要采取相應的保護措施。

3石灰土基層病害防治

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1.1測量放線

在施工過程中，測量放線是整個工程的基礎，其決定著工程整體是否能達到免抹灰施工工藝的標準，也是確保工程整體結構是否能夠按照設計標準來施工的重要依據，其是貫穿整個工程的最大前提工作之一。在開展工作時應注意以下幾個要點：首先在進行主體豎直線的測量時，可以利用經緯儀和借線法進行測量，要對測量結果進行反復檢驗，根據各樓層所標出的測試點，沿豎直線利用經緯儀向上投測，用鋼尺對距離進行核對；其次，除豎直控制線外，還需要對外墻體上各窗口或電梯井中彈出中心控制線，以此控制各樓層間的垂直程度。

1.2鋼筋安裝過程

在進行鋼筋安裝時，一定要對鋼筋的材料和質量進行嚴格的把關，對鋼筋的長度、直徑、彎鉤等進行標準化控制。在選擇鋼筋時要按圖施工、禁止隨意代換，在綁扎鋼筋時一定要注意將多余的扎絲彎曲向鋼筋內側，這樣可以有效節約鋼筋的使用，還可以讓混凝土與鋼筋能夠最大程度地接觸。

1.3模板的設計

在免抹灰工藝施工過程中，對模板的設計是最為關鍵的環節。模板在設計時必須嚴格要求其牢固度和密封度，決不能在澆灌混凝土時出現模具變形或外漏的情況，以免對混凝土造成影響，導致免抹灰工藝無法實現。在模板搭建時，首先要對預留的搭接鋼筋進行矯正，保證鋼筋無彎曲，以免在澆灌過程中導致模具變形。其次是要根據柱子的外皮線粘貼海綿條，一定不能吃線，海綿條是用來防止混凝土外漏的。在模具搭建好之后還要在各接縫處加塞海綿條，并用各類螺栓進行固定，保證模具的強度。在安裝穿柱或穿梁螺栓時應該加上PVC線管，這樣在拆卸模具時能夠更加方便。

1.4混凝土施工

混凝土施工是免抹灰工藝中最為關鍵的步驟，也是質量控制要求最高的步驟。其主要包括以下幾個要點：

1）混凝土配置

混凝土在配置時，由于要遵照清水混凝土的標準，因此要保證兩者顏色上的一致性，同時所使用的混凝土材料也必須保證一致性。在配置前，相關工作人員要反復核對水泥的廠家、型號、種類、內含物等，還需要選擇本身性質較為穩定，且干燥后強度較大的混凝土。除此之外，對配套砂石的選擇也必須符合清水混凝土標準，在施工前要對材料進行抽樣試配，以此保證實際工作中混凝土不會出現嚴重的質量問題。對試配的混凝土的外觀、質量、配比值以及坍落度等方面的數據進行詳細記錄和分析，以此為后期工作提供參考。

2）混凝土澆灌

在混凝土澆灌時，應采用澆搗梁與板同時進行的方法。在澆筑時，應從一端開始澆筑，采用趕漿法將混凝土鋪滿整個模板。樓板混凝土的虛鋪厚度應該略大于板厚，再利用平板振搗器從垂直方向對澆筑的混凝土進行反復振搗，如果需澆筑的混凝土樓板為加厚類型，則需要采用插入式的振搗器順著混凝土澆筑的方向進行振搗。在混凝土振搗時，采用掛線的方式控制樓板的高度，在振搗結束后用長柄尺將混凝土表面抹平打實。在振搗時，樓板梁柱處鋼筋密度比較高，應該采用同強度的小粒徑石子混凝土進行澆灌，同時應實用直徑較小的振搗器進行振搗，以保證鋼筋和混凝土的充分結合。在使用插入式振搗器時，振搗器的移動范圍應小于振搗棒作用范圍的1.5倍。每一個插入點的持續振搗時間不應該過長，以混凝土表面不出現浮漿以及混凝土表面不再下沉為止。在澆筑樓體門窗樓板時，應采用兩側同時振搗的方式，振搗器插入距離應在門窗邊緣400毫米左右，在振搗時要防止門窗邊緣變形。另外，門窗周圍的混凝土在澆筑后還需要開孔放氣，這樣能夠保證門窗周圍的緩凝土的高密度無氣泡，保證門窗洞的質量。

3）成型后養護

混凝土樓板在成型后還需要對其進行養護，這樣可以保證清水混凝土樓板的外觀和質量。對樓板中的預留孔洞要進行加固處理，包括開關孔、網線孔、門窗洞等，利用塑料泡沫和鐵皮進行加固，并在四周用膠帶固定。

2對免抹灰施工工藝的后期處理

在建筑竣工后，還需要對免抹灰墻面進行后期處理，包括對墻面、樓板以及頂棚的處理。可以使用粘合劑進行處理，與水混合后就能夠使用，這樣可以填補墻面縫隙，還可以增加墻體的耐沖擊、耐低溫、耐熱以及耐潮等的能力。需要注意的是禁止使用107建筑膠水混合水泥進行修補。

3結語

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鋪料、灑水、碾壓是壩面作業的主要工序并結合上游墊層坡面修整、下游坡干砌石鋪設和岸坡等工序。流水作業法是壩料填筑組織施工，也就是將填筑壩面分成三個填筑塊，并遵照鋪料、灑水、碾壓的工序流程進行施工保證所有工序的連續性使壩體平整上升保證壩面寬敞、平整為機械化施工奠定基礎。對于狹小的壩面建筑時可將其劃分為左右兩塊連續開展鋪料和碾壓并使灑水穿插其中。

1.1鋪填壩料

各種壩料的碾壓試驗應在壩體填筑前進行，該項工程需要進行各種筑壩材料碾壓試驗。開始鋪填壩料時要攤鋪、碾壓過渡料與墊層料過渡料填鋪主堆石料歡堆石鋪填應從上游至下游。用后退法卸料處理墊層料和過渡料避免石料分離六工整平、反鏟攤鋪。而主次堆石料則可以采用進占法卸料這樣更利于壩面平整度和鋪料厚度的控制同時要做到及時攤鋪卻料到位不允許堆積避免石料分離。同過渡料及岸坡相接處時要提前使用后退法卸料進行過渡料的攤鋪迅速搶占死角使邊角能夠攤鋪密實、平整海升高2一3m要實施人工削坡減少墊層料浪費降低削坡費用。

1.2灑水碾壓壩料

當完成一塊壩料鋪填不影響車輛行駛運輸時，要在最短時間內利用兩岸壓力水管進行壩料均勻灑水，最好能夠配備一輛灑水車。用120A推土機牽引20t振動碾壓采用進退錯距法，每次錯距為碾輪寬的1侶。墊層料碾壓要符合施工設計要求大石集中的壩面Zm以內的區域想要攤鋪平整難度較大腮壓到位更是難以實現經過觀察發現，=F砌石表面垂直向下有Zm左右沒有壓實砌石表面較為平整。

1.3碾壓、防護大壩上游坡

由于大壩分左右兩期進行填筑規面場地小且各工序間干擾較大因此進行攔洪前期及封頂后上游坡碾壓要注意提前進行人工削坡防護。坡面修整前要實施坡面放樣基線凈取一次修整完成通常二次修整難度極大。預留壓縮沉降值比墊層料水平碾壓沉降值小1一Zcm。我們多采用壩面作業機械進行斜坡碾壓在上游坡邊線lm處設置1臺30t重的反鏟并以此為活動地錨牽引振動碾的鋼絲繩導向輪注圭在反鏟行走大梁上沐日用120A推土機和導向輪<20鋼絲繩，對10t的振動碾實施上下碾壓。在進行斜坡碾壓前要開展碾壓試驗確定在10t振動碾碾壓6遍后不沾碾及符合設計要求這樣方可開工。并在碾壓前1h進行灑水處理使其內外層含水量都能達標，以錯距重復碾壓綜合法進行施工但錯距上下全振反鏟要沿錯距方向移動0.5m保證碾壓的連續性使在提高生產效率的同時保證質量。以M10砂漿和乳化瀝青進行坡面防護采用人工刷面和抹面。

2填筑材料開采和質量鑒定

大壩填筑工序較多、也極為復雜要做到100%合格是很困難的但我們要嚴格按照“碾壓參數和干密度”兩項質量監控指標進行多次檢驗做好碾壓參數控制使干密度能夠符合要求。根據壩體的沉降過程線對壩體的具體狀況進行判斷，以便于盡早做好壩面質量監控做好壩體裂縫預防處理保證填筑質量，做好大壩安全防護措施。

3結語

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論文摘要:本文根據土固精牌土壤固化劑施工前期的準備及工藝流程,對土固精的施工準備及廠拌法特點、施工注意事項等進行了論述。

近年來,隨著中國經濟的持續發展,城市化進程的建設步伐也隨之加快,隨著車流量等因素的增大,城市道路的新建、改擴建等工程也在加大,從城市主干道、次干道、區道到街巷小道,都在有計劃、分期分批地進行新建和改擴建,在城市道路建設中,從環境的保護和投資方面、道路基層強度等因素考慮,使用土壤固化劑施工既環保又利用舊料節約成本,為了保證道路全年通車,提高行車速度,增強安全性和舒適性,降低運輸成本和延長道路使用年限，使用土固精土壤固化劑施工流程簡單，只需按照湖南路捷公司的施工工藝流程，施工流程、監理、檢測標準、方法進行即可。

一、土固精土壤固化劑施工前期的準備工作

（1）固化土結構層施工采用路拌法和廠拌法。對于二級以下的公路或塑性指數較大的土質，基層和底基層可采用路拌法施工；對于二級公路，底基層宜采用穩定土拌和機路拌，基層宜采用廠拌法拌制混合料。對于高速公路和一級公路，基層必須采用廠拌法拌制混合料并宜用攤鋪機攤鋪混合料

（2）固化土結構層完成施工日最低氣溫應在3。c以上，宜經歷半個月左右溫暖和熱的氣候養生為最佳。多雨地區，應避免在雨季進行固化土結構層的施工

（3）在雨季施工固化土結構層時，應采取必要的防雨水措施，防止運到路上集料過分潮濕，并應采取措施保護石灰（或水泥）免遭雨淋。有條件的地方要做好基層用土的土場防雨，防止雨后土中水分過大，影響使用

（4）在固化土結構層施工時，應遵守下列原則：

a、細粒土應盡可能粉碎，土塊最大尺寸不應大于15mm。

b、配料應準確，根據不同層次，采用0.012%-0.018%的比例稀釋。

c、路拌法施工時，水泥或石灰應攤鋪均勻。

d、固化劑劑量應準確，使用前搖勻，合沉淀充分溶解。

e、噴灑固化劑稀釋液及拌和應均勻。

f、應嚴格控制基層的厚度和高程，其路拱橫坡應與面層一致。

g、應在混合料處于最佳含水量或略小于最佳含水量（1%-2%）時進行碾壓。

h、固化土結構層結構層應用18-22t以上的壓路機碾壓，最好采用重型壓路機，以達到最佳的壓實效果。每層的壓實厚度可以根據試驗適量增加。壓實厚度過大時，應分層鋪筑，每層的最小壓實厚度為12cm，下層宜稍厚。對于固化土結構層，應采用先輕型、后重型壓路機碾壓。

j、用于固化層的素土攤鋪為要求壓實厚度的1.5倍左右。

k、路拌法施工時，必須嚴密組織，采用流水作業法施工，宜邊拌和邊運至現場攤鋪，防止混合料積存和堆底不凈現象。盡可能縮短從加固化劑稀釋液拌到碾壓終了的延遲時間，此時間不應超過3-4h，并應短于水泥的終凝時間。

l、固化土結構層上未鋪封層和面層時，禁止開放交通；當施工中斷，臨時開放交通時，應采取保護措施，不使基層表面遭到破壞。

i、固化土結構層作為瀝青路面的基層時，還應采取措施加強基層與面層的聯結。

二、土固精土壤固化劑在舊路改造的施工工藝流程

針對舊路改造給施工帶來的不便和舊路改造綜合處治方案設計時考慮，最好采取固化土廠拌法來施工SHAPE\*MERGEFORMAT

三、廠拌法的特點

（1）機動靈活。（可以分幾個步驟施工、取土。曬土、保存、攪碎、拌合、攤鋪、壓實）

（2）施工時間短，攤鋪后直接壓實，不會引起半封閉路段堵車，特別是路窄，車流量大的道路

（3）粘性度大的土壤易被攪碎，土壤保持干燥

（4）適宜于變化多端的南方雨水天氣

廠拌法要具有的條件：挖取土壤的特點，土壤的實驗報告，最佳含水量的配比，晾曬土壤的場地，干土壤保存場所，挖土機，攪碎拌合機，運輸車輛，平鋪機（可用人工），壓路機等設備，石灰或水泥，固化劑的準備，依天氣情況進行施工。

制定合理科學的施工方案。

在施工現場提取具有代表性的樣土做實驗報告，落實取土地點，曬土場地。

拌合之前應充分了解天氣情況，拌合時首先用攪拌機把現場土充分攪碎，然后依據實驗報告按比例加入稀釋的固化劑、水泥和石灰等進行拌合。

攪拌好的混合土應迅速運入路床進行攤鋪，攤鋪時做好路床兩邊路樁、放樣、標高。混合料放入路面中要迅速攤鋪。（攤鋪20cm高的路基需鋪30cm高的混合土）要求攤鋪平整，厚度一致。

四、土壤固化劑廠拌法在施工過程中的注意事項

路床壓實時：

（1）清除路床表層積水、垃圾及松軟土

（2）控制路床平整度

（3）路床壓實時，應先穩壓后振動再碾壓，壓實度要達到檢測要求

（4）壓實后，如路床出現彈簧，應及時清理彈簧路床下的松軟土或其他雜物，然后回填；路面開裂應及時翻曬，也可加適量的石灰或水泥攪拌；如果出現路床表面翹皮，首先清除表面翹皮部分，然后用旋耕機打毛表層，再加適量的灰土，再壓實。

舊路在做路基處理時：

軟路基一定要換填。

換填時，壓實機一定要壓實。

換填處不要用干土壤摻和，只能是碎石（或加入一點有固化劑的混合料）。

是老路基的，較硬部分不要再動，只要填平。

最好做廠拌法拌合混合料。

做樣路時：

沒有灑水車的，可以使用洗車機或者噴霧器。

沒有中置式拌和機的，可以用20—30公分刀徑的大型施耕機。

路段最好選路基較好的地段，并做好老硬好的標記，最好是選居住人口較少的、交通相對較少的路段。

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2機具配套

2.1工作臺架

結構合理的工作臺架不僅為噴射作業提供便利的工作空間,且由于易于掌握噴射距離而能夠大大地提高噴射混凝土質量,因此必須根據施工現場斷面大小加工制作一簡易工作平臺。

2.2混凝土噴射機

選用的機型HPZ-5型混凝土噴射機,它由鐵道部科學院西南所研制成功,并由成都巖都科技有限公司投入生產。

2.3混凝土攪拌機(常規強制式混凝土攪拌機,配有計量設備磅秤等)。

2.4CL-9/7型空氣壓縮機(排氣量10m3/min)。

2.5坍落度筒、15×15×15抗壓標準模具。

3材料選擇與配和比的確定

3.1材料選擇

3.1.1水泥:采用525#、新鮮的硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥,并考慮水泥與速凝劑的相容性。

3.1.2砂:宜選用中粗砂,其細度模數應大于2.5,砂料含水率宜為5-7%,砂子中粒徑小于0.075mm的顆粒不應超過20%,否則會妨礙骨料與水泥的良好粘結。砂粒級配應滿足表1要求。

3.1.3骨料:碎石最大粒徑不超過15mm,采用連續級配,不得使用間斷級配以取得最大的表現密度,所有超尺寸的粗骨料經過篩選后除掉,在噴射砼中摻入速凝劑時,應避免使用含有活性二氧化硅的石材作粗骨料,以免引起堿骨反應使噴射砼開裂破壞,粗骨料的級配要求見表2。

3.1.4速凝劑:采用的速凝劑,應符合下列條件:

初凝時間在5min以內;

終凝時間在10min以內;

8h后的強度不小于0.3MPa;

28d強度不應低于不加速凝劑的試件強度的70%。

影響速凝劑使用效果的因素有:水泥品種、速凝劑摻量、水灰比、溫度、水泥活性、速凝劑受潮程度等。通過現場試驗我們選擇了RF-3型速凝劑見表3。

3.2干噴混凝土配合比的確定

噴射砼由于摻入了速凝劑后瞬間凝固,試驗工作無法與常規混凝土一樣進行配合比設計,解決的辦法是在速凝劑添加前進行混凝土的配合比設計。并規定按常規方法測量混凝土的坍落度等指標后,加入速凝劑再人工快速翻拌30s,然后裝入100×100×100三聯試模在振運臺上振動60s,作為試塊成型的方法,經過我們反復試驗,最終確定最佳的配合比為水:水泥:中粗砂:石子=0.44:1:2.17:1.77(每1m3砼水泥用量為385kg)。

4干式噴射砼的工藝特點

4.1掌握好噴頭處的用水量是控制水灰比的關鍵

干式噴射砼由于水在噴口處加入,水與干料混和時間太短而難以均勻,水灰比不易控制,造成砼強度波動幅度大,這就要求工人必須掌握好噴頭處的用水量,提高噴射作業的熟練水平,噴射出的砼應是暗灰色、濕潤、光澤、無干斑或滑移流淌現象。

4.2噴射前對待噴面的處理

首先應在噴射前對待噴面施作必要的處理措施:鑿除松動部分;用高壓風、水沖洗基面的油、污等物。

4.3噴射厚度的控制

在待噴面每間隔1m左右埋設1處外露長度為15cm的短鋼筋,作為厚度控制的標記。一次噴射厚度,邊墻為6-8cm,拱部為4-8cm,分層噴射的層間停歇時間應使前一層混凝土達到終凝。

4.4噴射混凝土的回彈率

回彈率的大小與拌合物坍落度、噴射角度、噴頭距離以及工作風壓等有較大的關系,即坍落度值越大其回彈值就越小,同時大的坍落度值流動性好,所需的工作風壓也小,噴射時產生的脈沖頻率小且粉塵少。但并不是說坍落度大噴射效果就好,因較大的坍落度其粘聚性就受到一定的影響,噴射砼在終凝前要靠其自身的粘聚性堆集成型的,故噴射混凝土的坍落度控制在10-18cm為宜,側墻的回彈量不超過15%,拱頂的回彈量不超過25%,且回彈物不得重新用作噴射材料。

4.5噴射混凝土的施工工藝

4.5.1噴嘴和受噴面的距離一般為0.6-1.2m,有鋼筋網時為0.6-0.8m,噴射方向應與受噴面垂直。

4.5.2噴射時,噴嘴應正對受噴面按順時針方向作均勻螺旋運動,螺旋直徑為20-30cm。

4.5.3噴射時,應先給風,再給水,然后給電,最后送料;結束時,應先停料,再斷電,然后斷水、停風。正常工作風壓為0.15-0.2MPa,水壓應比輸料管風壓高0.1-0.15MPa。

4.5.4噴射混凝土和處理堵管時,嚴禁噴嘴對人,以免射傷人員。噴射作業時,應配防塵口罩,操作噴槍頭的人員配備護眼罩、雨衣、長筒乳膠手套等勞保用品。

5抗壓強度測試

抗壓強度試件采取噴大板法制作,切割成10cm3的標準試件,養護28d送實驗室測其抗壓強度。我們分別制作有速凝劑噴大板試件、無速凝劑噴大板試件、及同配比現澆砼試件,分析速凝劑對混凝土的影響,對比分析噴射混凝土與現澆混凝土的不同。

表4為現場試驗強度及對比分析值,從中可以看出,有速凝劑噴射砼較無速凝劑現澆砼的強度略變小,但同比對比值卻接近1,說明摻速凝劑噴射砼并不會減弱砼的強度.但有有速凝劑噴射砼的強度卻明顯高于無速凝劑噴射砼的強度,其試驗高出值約為10%,從一個側面說明了速凝劑在噴射砼中的重要作用。同時可以看出,干噴混凝土的抗壓強度達到C25的設計強度沒有什么問題,但仍存在個別試件強度過低的現象。如編號4試件強度值僅為14.5MPa,遠遠低于同配比的其它強度值,其主要有兩方面的原因,其一為含水量變化大,沒及時調整過來,導致水灰比過大,其二為拌和物中有較大的骨料混入,脈沖較大,影響了速凝劑加入的均勻性。

6結束語

107國道星驕橋利用噴射混凝土工藝加固至今已有二年,混凝土表面整體效果良好,未發現有裂紋現象發生,通過測試結果表明,加固后的拱橋已恢復到原設計荷載等級的標準,故利用噴射混凝土工藝進行危橋加固是成功的和可行的。

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目前我國的高層建筑深基坑支護施工工藝的發展還處于初級階段，技術方面還存在著較多亟待改進的地方，水平也不算高，所以這就需要相關的施工和設計人員在工作中進行綜合考量，以提高高層建筑筑深基坑支護施工工藝的水平，為建筑質量的提高打下堅實的基礎。

1．1加強對工程設計研究性試驗的重視

大量的實驗研究對于高層建筑的施工方案成型有著重要的意義，它能夠為設計施工方案的實用性和準確性提供必要的實驗數據支持，以供相關的工程設計人員進行參考。但是從當前情況來看，我國高層建筑深基坑支護施工技術的工程設計研究性試驗還處于初級階段，并沒有在此方面形成一個完整的系統，并且相關方面的監督管理措施也未被完善地建立起來。如在高層建筑深基坑支護施工方案設計之前，相關的施工設計人員需要到現場對諸如地下水位、土壤密度、地質構造等數據進行充分的收集，然后在此實地考察分析的基礎上對施工方案的設計和相關的工程設計研究性試驗進行指導，才能獲得可靠準確的數據。但是現階段的相關施工設計人員并沒有對數據進行足夠的收集，數據的匱乏使得工程設計研究性試驗的科學分析很難獲得可靠的結果，所以就很在施工方案的設計和施工階段為其作出良好的數據支撐。

1．2運用現代化的設計理念

我國高層建筑深基坑支護施工方案是設計中有很多地方還需要國家進一步頒布相關的標準予以明確，如計算方法的不同一就是其中的一個例子，與此同時在設計規格方面的模糊也是我國高層建筑深基坑支護施工過程中長出問題的原因之一。依據上述論述，現階段為了促進高層建筑深基坑支護技術的高校利用，相關設計人員在理念方面要重視對現念的把握，在促進計算方法和設計規格統一的方面做出努力，這種努力不僅還有利于檢測的進行，而且對于工程的現實需要也能做到更加契合，從而保證設計的適用性和支護施工的質量。

1．3重視對設計中變形的控制

高層建筑深基坑支護的施工是在科學合理的施工方案指導下進行的，因此在相關的施工方案設計中一定要重視對施工現場的考查和數據的分析，以在設計高層建筑深基坑支護施工設計階段就對施工過程中可能出現的變形問題做到控制，如在考察時要重視對施工地面附近的超載現象，空間與平面效應之間的變化關系等作出重點分析，將其考慮到施工方案設計的過程中去，以保證此后施工的安全性和施工效果。

2高層建筑深基坑支護施工要點工藝的分析

隨著經濟和社會的不斷發展，高層建筑也開始不斷地增加。并且隨著我國城市化進程的不斷加快，未來出現的高層建筑會更多，而在這種趨勢作用下，社會對高層建筑深基坑支護施工工藝的要求也會越來越高，下面我們就對高層建筑深基坑支護施工工藝重點技術做一番分析

2．1支護樁施工分析

承載外力是支護樁的主要作用，其在深基坑的支護中也占有重要的地位。其施工過程重要是由人工挖孔樁和鋼筋混凝土護壁兩部分組成，前者是主要為滿足支護要求而由施工人員自己施工。如以灌注樁為例進行說明，在這個過程中吊桶的方法多是被相關施工人員用來完成挖掘人物的主要方法，任務結束之后，監控此后諸如鋼筋籠環節的安裝等各個施工環節的質量就成為了主要的任務，在這個施工的過程中，施工人員一定要加強各個環節的重視，因為深基坑支護作用的水平很可能直接受到支護樁中任何一個環節的影響，甚至在某些嚴重的情況下還會造成較嚴重的事故。

2．2土方開挖分析

在深基坑支護的過程中這是施工的重點部分，通俗地說就是將基坑中的土完全挖出的過程。在施工的過程中施工人員要注意一下幾點:第一，在土方開挖的過程中要將挖出的土全部清理出施工場地，避免對后續施工產生影響;第二，在施工的過程中有可能會出現地下電纜或者其他異物，這時候相關的施工人員要立即上報，帶上級部門作出妥善全面的處理之后再開始施工。

2．3排樁加環撐分析

支護樁依據一定形式的排列是高層建筑深基坑支護施工過程中需要關注的重點之一，這種排列能夠形成基坑支護結構，而且在其實際應用的過程中要搭配環形支護以形成最終的支護結構。工字鋼樁、挖孔樁和鉆孔灌注樁是相關的施工人員在施工過程中可以選擇使用的主要方式，但是不管施工人員最終選擇了那個鋼樁，排列規則在其中的應用都是必不可少的，這樣高層建筑地下建設施工的科學合理才能得到一定的保證。最終的支護結構在排樁加環撐的技術處理之后就會成為一個圓形的結構，這種技術手段能夠為支護結構的安全穩定做出重要的貢獻。

2．4基坑支護監測分析

相關人員對高層建筑深基坑支護施工的實時監測能夠為施工單位提供相關施工的實時狀況，對于重點的部分要給予更多的關注，如支護樁的強度性能、變形狀況和其位移狀況等，檢測的頻率一般而言為2～3天一次，如果發現施工中出現了問題，就要采取應急措施，及時地解決，同時在這段時間內還要提高檢測的頻率，以保證施工單位對相關狀況的及時掌握。

2．5環撐的拆除以及換撐分析

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鋼絞線壓花錨固技術使用時間不長，尚未形成一套成熟的經驗，尤其是七孔壓花錨，施工實踐相當少。根據一些資料介紹，混凝土的強度，構造配筋的多少、混凝土握裹層厚度及鋼絞線長度等因素，對壓花錨固技術的成敗都起著非常重要的作用。因此，為了驗證設計，并為施工提供必要的數據，在箱梁施工前進行了一次壓花錨固性能試驗，由試驗積累了不少有價值的資料與經驗。

1試塊的設計

1.1試塊尺寸地擬定；

錨固板厚度、混凝土強度、構造鋼筋的布置、鋼絞線的錨固長度及錨具質量等是影響壓花錨固性能的幾項指標。為了盡可能使試塊與實際箱梁各項參數相接近，故擬定試塊尺寸長300cm、寬150cm、厚20cm，混凝土的強度為C50，在錨固端設鋼筋網片和螺旋筋，均與實橋保持一致。試塊內鋼絞線品種與實橋相同。鋼絞線壓花形狀按實橋設計圖制作，壓花后用鋼筋將鋼絞線固定好，并采用與實橋相同的扁型波紋管及7孔扁錨具固定。試塊內設一部分構造鋼筋，其數量較實橋設計圖的鋼筋量稍少。鋼絞線錨固長度較大，為增加其穩定，在試塊的兩側增設20cm高的加勁肋。試塊分兩次灌注，間隔6天，在灌注試驗塊的同時做砼強度試塊5組。

1.2測點布置及試驗目的；

（1）為弄清混凝土對鋼絞線粘結錨固力沿長度的變化，選擇有代表性的鋼絞線沿長度方向設應變測點。每個試塊選擇4根鋼絞線，每根鋼絞線按等距離設2～3個測點。在測點處將鋼絞線打磨平整，再按照工藝要求，在每個測點粘貼兩片應變片。

（2）為了測試出壓花錨附近混凝土應力分布情況，對第一號試塊測試采用：a.在試塊內埋設鋼筋應變計24根；b.在試塊的一面粘貼大標距（標距100cm）應變片；c.在試塊的另一面采用手持式應變儀，共設測點44組。對第二號試塊的應力測試采用：a.在試塊內埋設鋼筋計16根；b.在試塊的一面采用手持應變儀，共設測點44組。

2實驗裝置及加載方法

實驗設備主要有張拉千斤頂YCQ-25，及配套的油泵、油壓表。試驗前用YE-5000壓力機進行標定。測量混凝土變形用的BYJ-2行應變儀和手持式應變儀。為了觀測砼的裂紋還配備了刻度放大鏡。

按設計要求，當混凝土強度達到設計強度的85%后，即可進行張拉試驗。第一號試塊灌注后，故于3日后開始試驗。試驗前對混凝土強度試塊試驗為57.6MkP，稍超出了設計張拉強度。第二號塊試驗時，混凝土的強度控制在設計強度的85%之內，測量混凝土應力時不再貼應變片，僅采用手持式應變儀。從灌注試塊后第二天開始，每天上午對強度試塊進行試驗。進行第二號塊試驗時混凝土試塊張拉強度39.7MPa，盡管較設計張拉強度42.5MPa低一點，但這是偏于安全的。

兩次試驗的加載程序均按設計張拉力的40%、70%、100%三級加載。具體加載方法及測試內容如下：

（1）加載至40%（78KN）后保持荷載5分鐘，對各測點進行測試；

（2）當加載至70%（136.7KN）后保持10分鐘，進行各測點的測試，并觀測混凝土表面是否有裂縫；

（3）當加載至100%（195.3kN）后保持10分鐘，再次進行各測點的測試，觀測混凝土表面是否有裂縫；

原計劃加載至100%后持荷2小時，繼續觀測各項表面數據變化情況，并將試塊表面清掃干凈，仔細觀測表面有無裂縫，再持荷一小時繼續加載（超張拉）至破壞。但因千斤頂額定最大張拉力為250kN，油泵壓強上不去，最后僅加載至230kN即停止，此時僅超張拉18%，在此荷載狀態下進行了各項數據的觀測和混凝土表面裂縫的觀測。鑒于觀測結果正常，決定再持荷24小時繼續觀測，第二天再去觀測時，試塊表面仍未出現裂縫。

3結果及分析

3.1鋼絞線受力測試結果：

將兩次試驗過程中鋼絞線上應變測點在各階段中測試數據換算成軸向拉力（鋼絞線彈性模量為1.95*105MPa,斷面積為140mm2），從數據看出，鋼絞線的測點距張拉端近的點實測拉力最大；第二個測點（距離張拉錨固端70cm～80cm）拉力小了很多；第三個測點（距離張拉錨固端110cm～130cm）基本上沒有拉力存在。這種分布隨著張拉階段不同有規律的變化。

3.2鋼絞線與混凝土的粘貼錨固性能；

同一根鋼絞線相鄰兩點拉力差即是該段混凝土對鋼絞線粘結錨固力。從數據看這種錨固力也是從張拉端開始逐漸遞減，而且遞減得很快。到第二個測點已經變得很小了。由第二個測點到第三個測點之間基本沒有錨固力。說明有效錨固長度只到第二個測點為止，往后基本沒有錨固作用。

3.3試塊混凝土應力測試結果；

本次試驗在兩個試塊內都埋設了應變式鋼筋計，但由于灌注過程中失效一部分，加上測試結果也不十分理想，比較離散。此外在1號試塊表面貼了不少大標距應變片，但由于粘貼時混凝土齡期僅3天，混凝土內部的自由水尚未完全散失，因此不少測點因絕緣度差使測試數據規律性差。三種測試手段中以手持式應變儀測試結果相對最穩定、規律性也好。

3.3.1豎向應力；

將兩個試塊的手持式應變儀測試值換算成應力值，可以看出，張拉過程中在壓花錨頂端出現了拉應力。拉應力最大為1.44MPa。其他各斷面均為壓應力。張拉錨頭附近斷面的壓應力最大，可達6.12MPa（2號試塊中）。

3.3.2橫向應力；

兩個試塊的實測應變值除在張拉端錨頭的兩側有很小的拉應力出現外，其他均為壓應力。最大壓應力大約在試塊長度1/2斷面處，最大值為2.84MPa（1號試塊中）。

從兩個試塊的測試結果看，第二次試驗的應力值普遍偏大，兩次試驗，混凝土的齡期不同，兩個試塊的混凝土強度有一定的差別，第一號試塊張拉時，混凝土強度為57.6MPa，第二號試塊張拉時強度為39.7MPa。雖然張拉力一樣，由于強度不同產生的應變不同。而換算時采用同樣彈性模量值，結果使計算出的應力值有一個差別。

3.3.3試塊混凝土表面裂紋情況兩次試驗每次張拉后都檢查試塊混凝土表面，特別進行第三級張拉和超張拉后，經過仔細的檢查，均未發現混凝土表面有裂紋。

從混凝土應力測試結果看，拉壓應力值都很小，也不足以造成混凝土開裂。

4結論

4.1本次壓花錨固性能試驗不論試塊尺寸，混凝土強度還是壓花錨固長度均與實梁設計保持一致，其中試塊的構造配筋比實梁偏少；另外第二個試塊張拉時混凝土的強度只有39.7MPa，比設計要求的42.5MPa還小，而且對兩個試塊都按設計張拉力的15%～18%進行超張拉，既沒有發生鋼絞線拔出，也沒有發生表面有裂紋。說明采用壓花錨的設計是合理的，所設計梁的斷面尺寸（橋面板厚度20cm）是滿足要求的，按照設計要求進行施工是安全的。

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[關鍵詞]體育館鞍形索網屋蓋預應力鋼絞線懸索結構

泰州師范學校體育館位于江蘇省泰州市師范學校校園內，建成后將作為該校的一個標志性建筑。該工程屋蓋采用雙曲拋物面鞍形索網結構形式，平面形狀為近似菱形，對角尺寸為69．6m×67．2m，平面面積約為3459．5m2。索網懸掛在4根直線形箱形邊梁上，梁截面為1400mm×1800mm，混凝土為C50。索網共設計有承重索(主索)40束，每束為2&oslash;j15．24鋼絞線；穩定索(副索)4l束，每束為1&oslash;jl5．24鋼絞線。索網網格水平投影尺寸為1．6m×1．6m，中央主索的矢度和中央副索的拱度均為6m(見圖1)。

1施工工藝流程

本工程索網結構施工工藝流程為：邊梁立模標索網孔位綁扎鋼筋安裝鋼管焊接灌漿管和泌水管

搭滿堂腳手架鋼索錨具安裝鋼索下料

鋼管制作

澆筑邊梁混凝土混凝土養護索網張拉孔道灌漿端頭封裹。

2錨具及夾具設計

2．1錨具及其配件設計

本工程選用的鋼索為個15．24低松弛鍍鋅鋼絞線，由于索與索之間的相互影響，在張拉的最后階段需對鋼索的內力進行微調，所以自行設計了一套非標準帶微調的夾片錨具。主索使用雙孔夾片錨具，副索使用單孔夾片錨具。夾片錨錨板有外螺紋，可以在張拉的最后階段通過螺紋對索的內力進行適當調整，有利于索網成型，給施工帶來方便。該錨具委托錨具廠加工，錨具的性能要求必須達到國家規定的I類錨具標準(即ηa≧0．95，&#1108;apu,tot≧2%),確保錨固性能的可靠性。

2．2夾具、立柱設計

對主索與副索之間的連接與固定，經過多次反復研究，自行設計了如圖2所示的節點。

3邊梁立模及放線

本工程鋼筋混凝土箱形邊梁的施工難度較大。邊梁截面呈扭曲的平行四邊形(不考慮大梁外側的掛板)，截面尺寸為1400mm×1800mm(見圖3)。

天溝底板底模支模時要嚴格按照設計圖紙，不能過高或過低，過高不能保證天溝深度，為屋面排水帶來困難；過低則將出現索的預埋鋼管嵌入天溝底板。邊梁外模、底模、邊模及天溝底板模安裝完畢并經檢查符合要求后，即可定出索孔位置。索孔位置用紅十字線標明，并寫上所屬索號，以便安裝鋼管。待所有索孔位置都準確定位后，即可綁扎混凝土大梁內除隔板之外的鋼筋。

4索孔鋼管制作及安裝

4．1鋼管制作

主副索索孔留孔材料分別選用&Oslash;76mm×3．75mm和&Oslash;48mm×3．5mm普通焊接鋼管。鋼管在制作安裝前要進行精確計算，考慮端部內凹孔留孔深度。下料時依據下料長度表逐一下料，用紅色鉛筆在鋼管上寫編號、所屬索號及長度，以便識別分辨。鋼管一端切口為直角，另一端(安裝時與邊梁內側模板貼緊)切割成45°.

焊接錨墊板時要注意將管中心與鐵板孔中心對準，螺旋筋同時焊接固定在錨墊板—亡(見圖4)。

4．2鋼管安裝

在邊梁內，主副索預埋鋼管呈交叉布置，每根主管同時與2根副管在空間相交，每根副管也同時與2根主管相交。鋼管按放線位置確定后。用鋼筋井字架焊接在邊梁上筋上，以固定其位置。端部用麻絲堵嚴，以防止澆混凝土時流進從漿。先安裝主管，后安裝副管，副管直接與主管焊接在一起。鋼管安裝固定完華后，制作文裝預留孔模板。由于預留孔外側面是不規則的四邊形、制作有一定的難度。經考慮幾種方案，最終選用水盒廣的方法—)即用長度不限的l80mm寬、l0Omm厚的木板訂成截面為l80mm×180mm的正方形長木盒，再逐一量測預留孔4條梭的長度，用鋸準備下料。木盒子要與錨墊板嚴格垂直，盒內塞滿水泥紙以防漏漿。木盒子用&oslash;6短鋼筋四面點焊在錨墊板和模板上，正下面托1根鋼筋與邊梁底筋或底模焊在一起(見圖5)。

鋼管安裝過程中及女裝完成后必須逐一對每根鋼管的位置進行檢查和校核，確保其準確無誤。索孔定位及鋼管安裝位置準確性直接關系到索網形成后節點標高能否達到設計要求，在設計中、甲方及總包施工單位相關人員的密切合作下，使這一極其關鍵的工作得宜順利完成、并經復核、滿足設計要求。

5混凝土澆筑

索孔安裝完畢后，即可綁扎隔板鋼筋，立隔板模板，并經設計、質檢部門作隱蔽工程驗收合格后澆筑邊梁及輔梁的混凝土。由于邊梁為箱形梁，根據截面尺寸，先澆下部1200mm高的部分(包括隔板)；待這部分混凝土初凝后即可拆除其模板，然后再支頂板模板，再一次澆筑成型。澆筑順序如圖6所示，輔梁混凝土同時澆筑。混凝土為C50，添加減水劑。澆筑混凝土過程中應避免振搗棒直接接觸鋼管，以免使鋼管位置產生偏移，并確保預埋鋼管的暢通。當益板混凝土達到一定強度后，拆除邊梁內外側模板，清理端部孔道。

6制索

6，1鋼索的防腐防火處理

以往懸索結構施工，對鋼索的防腐處理較為復雜，需除銹、除油、包裹等，工期長、耗用人工量大。本工程簡化了鋼索防腐處理，鋼索直接采用鍍鋅鋼絞線，包覆厚度為1mm以上的高密度聚乙烯塑料套管。索網的防火處理，采用在索網上剛防火涂料的方法。并且在立柱及夾具上涂防火涂料。

為防止索孔段灌漿后水泥漿對鋼索表面鍍鋅層產生腐蝕作用，在鋼索表面刷l層環氧樹脂。

6。2鋼索的下料

鋼索在下料前應抽樣復驗，內容包括外觀、外形尺寸、σb、σ600等，并出具相應檢驗報告。鋼鎖采用砂輪切割機下料，為保證下料長度的準確性，采用定長下料的方法。在每束鋼鋼鎖上均用膠皮帶牢固地粘上寫有所屬索號和長度的標簽。以供穿束時對號入座。鋼索的下料長度必須準確。不能過短或過長，并注意保護塑料套管。

下料前先要以索網初始態的曲線形狀為基淮進行計算、下科長度應把理論長度加長至梁邊，再加上張拉工作長度和施工誤差等。另外在下料的應實際放樣，以校核下料長度是否準確。

懸索結構鋼索一般在下料前要進行預張拉，本工程采用的低松弛鋼絞線，系在張力下生產，經試驗證明，不進行預張拉仍具有良好的線彈性，因此，實際施工不進行預張拉，直接使用。

7鋼索安裝及索網初步調整

7，1鋼索安裝

在高空架設鋼索是懸索結構施工中難度較大、并且很重要的工序。由土建施工單位用廖48mm×3．5mm的鋼管搭設滿堂腳手架，在邊梁混凝土強度達到50％，并檢查所有孔道均清理完畢后，即可掛束。先掛主索，后掛副索。主索依次從x40x0l，副索從y01y4l開始對稱安裝直到y2l索。掛索采用全人工用繩索拉的方法，按照在鋼索上作的標記線將錨具安裝到位。用卸甲卡在主索上防止副索向中間下滑，使副索在水平投影方向上是一條直線，并確保主副索在投影方向保持正交，在張拉日才適時再對這些卸甲的位置進行調整，張拉結束后即可卸掉卸甲。

7．2索網的調整

在所有主副索都安裝完畢后，對照節點設計標高值對索網進行調整，使索網曲面初步成型，此即為初始態。

7．3安裝夾具及立柱

索網初步成型后，開始安裝夾具及小立柱，順序為先安裝馬道位置處的夾具(計207個)，再安裝其它普通節點夾具及小立柱，所有夾具的螺母均不擰緊。待索網張拉完畢經驗收合格后再擰緊。為防止夾具對鋼索的外包塑料皮可能產生的損傷，在節點處副索外包裹1層1mm厚的鉛板，隨后安裝剪刀撐(見圖7)。間樣，其與立柱連接的螺母待張拉結束后再擰緊。

8索網張拉工藝

張拉是懸索屋蓋結構施工的關鍵工序。通過張拉使各索內力和索網節點標高都達到設汁要求。只有在邊梁混凝土強度達到100％以后守能進行張拉。由于是輕層蓋，故不必將張拉與加屋面荷載交替進行。可以在主副索全部張拉完畢后。再鋪設檁條和層面板及懸掛吊頂。

張拉工藝中，其關鍵鍵環節是張拉順序、循環次數及張拉力的大小等。針對本工程懸索屋蓋基本上具有雙向軸對稱的特點。張拉順序原則定為先副索后主索。分別從中心向四周依次進行，在兩端各用1臺張拉設備同步進行張拉。穩定索張拉用YCN-23型千斤頂，承重索張拉用YC-60型千斤頂，均配以高精度0.4級壓力表。張拉順序如圖8所示。

為盡量使鋼索及邊緣構件均勻受力，張拉工作原計劃分20％、50％、66％、80％、100％共5次循環，然后再進行數輪調整。張拉過程中同時控制內力和節點標高，按照設計人員的意圖，張拉以應力控制為主，標高控制為輔。

張拉開始前測試所有標高控制點的標高，發現大部分節點的實際標高均低于設計值。經研究決定第1輪先張拉主索，后張拉副索。在每輪張拉結束后測讀所有傳感器讀數，監測索網內力。實際張拉過程中，在第2輪張拉完成后通過分析內力測試數據，發現大部分副索的內力已達到或超過第3輪設計的拉力，故經設計同意，取消第3輪，直接張拉第4輪80％。最后一輪調整張拉時使用撐腳，張拉順序為先拉主索，再拉副索。為消除錨具回縮的影響(每端約4mm)，調整張拉時微調的方法為張拉力到位后擰緊錨杯外面的大螺母。經過3輪張拉和2輪調整以后，將傳感器的測試結果與設計提供的索內力進行比較，并由設計人員認可，達到設計要求，至此張拉結束。

張拉結束以后，逐一將所有節點的夾具、立柱上的剪刀撐擰緊。切斷兩端多余鋼絞線，使其露出錨具不少于50mm。為保證在邊緣構件內的孔道與鋼絞線形成有粘結，改善錨具受力狀況，要進行索孔灌漿和端頭封裹。這兩項工作一定要引起足夠的重視，因為灌漿和封裹的質量直接影響到索網的防腐措施是否有效持久，從而影響到索網的安全與壽命。

灌漿之前，先將孔道兩端作初步封閉，并嚴防索網顫動。灌漿用材料為425號普通硅酸鹽水泥、飲用水、JMIII混凝土減水微膨脹外加劑，水灰比為0．37。灌漿設備為手動輕型壓漿泵，每個孔道要一次連續灌完，直至泌水孔冒漿后方可停止。孔道低處為灌漿孔，高處為泌水孔。最后，用C30細石混凝土將端頭與錨具封裹，以防銹蝕。

9檀條加工和安裝工藝

屋面擦條采用高200mm、厚1．6mm的內卷邊槽鋼鋼擦條。為使索網受載均勻且與受力分析相對應，檁條架設在索網節點立柱上，通過角鋼與之連接。

篇10

吉縣至河津ZB1合同段LJ13分部地處河津市僧樓鎮北午芹村，路線全長3．05km，主要工程有40mT梁橋2座、T形剛構橋1座，隧道單洞1240m，路基挖石方82萬m3，路基填方64萬m3。其中ZK43+650～K43+780路基填方為42萬m3，填筑長度130m，填筑高度最高62m，填料為堅石和次堅石，傳統的填石路基施工工藝不僅施工進度慢，而且填料表面很難整平，壓路機行走都很困難，碾壓效果達不到規范要求。

2施工工藝原理

本工藝改變了傳統工藝壓路機碾壓為主，只通過強夯，進行路基補強的做法，把強夯取代壓路機作為主要壓實方式，通過強夯，對地基施加一個強大的作用力，加速路基基礎沉降，使高填方地段基礎穩定，每層填料通過強夯使填料與填料間、填料與原地面間嵌緊、咬結，并且使部分填料破碎，用以填塞填料孔隙，從而使路基整體達到密實穩定。

3施工工藝操作要點

3．1測量放樣

路基填筑前，根據逐樁坐標表，施放出路基中樁，根據路基橫斷面圖，算出左右兩側邊樁位置后，在實地放出邊樁，并采用石灰鋪撒白線控制回填邊線。

3．2清表整平

在路基填筑前，將表層20cm厚腐殖土清除，填前碾壓寬度為左右側坡腳外1m范圍，并按規定進行夯實。

3．3邊坡碼砌

在填石路堤填筑前，要進行邊坡碼砌，邊坡碼砌厚度不小于1．5m，碼砌石塊粒徑應大于30cm，強度大于30MPa，盡量選擇規則的石塊。碼砌石塊盡量緊貼、密實，無明顯空洞、松動現象，砌塊間承力接觸面應微微向內傾斜，碼砌表面平順，碼砌厚度根據現場鋪筑層厚確定，邊坡坡面可進行臺階式的碼砌。

3．4布料和整平

為防止一次布料掩埋大粒徑的石料，不能發現進行破碎，布料采用二次攤鋪，一次強夯施工，松鋪層厚為400cm的填石路堤，分兩層進行布料和攤鋪，每層鋪筑厚度為200cm，要求石料最大粒徑不超過層厚的1/3即70cm，堆料和攤鋪方法為:首先用裝載機倒運石料攤鋪出一個工作面;然后運料車開上工作面倒料，裝載機進行整平，同時破碎錘對超粒徑的大料進行破碎。在第一層攤鋪完成后，為保證邊緣部位的壓實度，對距邊緣5m范圍內進行強夯，采用重錘低擊，但沖擊能不小于500kN•m。其他部位進行整平，以方便第二層鋪筑。鋪筑完第二層時，進行整平，同時進行強夯施工，為防止飛石傷人，強夯和鋪筑工作面要有一定的安全距離。

3．5填石路基的夯實

高填石路基，因地形和填料的特殊性，為保證路基的壓實和穩定性，采用一次性填筑4m，使用沖擊力為1500kN•m的強夯設備(1500kN•m的強夯設備影響深度為5．5m)進行夯實處理。強夯施工方法如下:強夯的方法為滿面夯實一次，單點夯擊能大于1500kN/m，每點夯擊5擊～6擊，以最后兩擊沉降量小于5cm，控制單點夯擊次數，夯點逐點相切，順序排列。檢查驗收方法:以最后兩擊沉降量小于5cm為合格，如果不滿足上述條件將繼續增加夯實次數處理，直至滿足小于5cm沉降量為止。強夯施工步驟:1)用白灰點標出夯點位置;2)夯機就位，使夯錘對準夯點位置;3)夯錘置于地面，測量夯前錘頂高程;4)將夯錘起吊到預定高度，自由下落后，測量錘頂高程，測得錘頂沉降差小于5cm時，完成一個夯點的夯擊;5)連續進行幾個夯點的測量，以測得的夯擊錘數作為當天的控制夯擊數;6)按上述步驟逐點完成全部夯擊遍數后，再用低能量夯擊路基邊緣范圍，使邊緣達到夯實效果。并測量夯實后場地高程。

3．6碾壓

對夯擊后的填石路基表面進行整平，采用50t振動壓路機大振碾壓一遍，使夯擊破碎后的碎石、石屑嵌入石縫中，從而使路基整體達到密實穩定。

3．7施工質量檢查事項

強夯施工時每個施工日至少抽測一次夯錘落距。每施工日抽測夯點的夯擊擊數，每日按抽測到的夯擊次數控制強夯施工質量，對于夯點擊數少于規定值或夯點中心距大于規定值時應及時補夯。

4質量檢測

1)外表觀測。路堤夯實處理后，路堤表面平整，路堤石料表面無明顯大粒徑填料。夯實后的填石路堤表面無明顯空洞、孔隙。表面填料鑲嵌咬結，無松動，細料和碎料填塞表面空洞，路基表面密實。2)內部觀測。對路堤夯實處理進行了內部破開觀測，采用挖掘機對填料進行挖掘，由于填料鑲嵌咬結，小型挖掘機挖掘困難，采用大功率挖掘機進行挖掘，觀測填料內部，觀測到填料與填料間、填料與原地面間仍有空隙，但大粒徑填料棱角破碎，填料與填料間、填料與原地面間嵌緊、咬結緊密，夯擊表面填料破碎，碎石填塞填料孔隙，填料表面達到密實穩定。3)沉降差檢測。在路基表面布置6個觀測點，用白灰標記，用50t振動壓路機強振四遍，觀測結果全部符合規范要求。4)長期沉降觀測。該段高填石路基填筑完成后，項目部將采用沉降觀測點和邊樁，進行路基穩定和沉降觀測，沉降觀測點在路基中心、路肩和各級平臺上設置，邊樁在坡腳處設置，共設置觀測點21點。

5結語