導語：如何才能寫好一篇鋼筋接頭，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

篇1

關鍵詞：鋼筋接頭；鋼筋綁扎接頭；焊接接頭；套筒擠壓連接技術；錐螺紋連接技術；滾軋直螺紋連接技術；

Abstract: with the quality standard of the construction of our country and improve all kinds of high-rise buildings, long-span structures such as large-scale infrastructure construction rapid development. The reinforced concrete reinforcement application above grade III and III have become increasingly common in concrete structure, high strength, large diameter steel bar horizontal, vertical, inclined to use the connection technology has become a key factor in building structure design and construction, selection of crude steel connection technology of engineering quality, time limit for a project, benefit and construction safety crucial.

Keywords: reinforced joints; steel joints; welded joint; sleeve compression connection technology; taper thread connection technology; rolling straight thread connection technology;

中圖分類號： U443.15+4 文獻標識碼：A 文章編號：

前言

2011年9月份山東石橫特鋼集團有限公司在新疆自治區奎屯市經濟技術開發區投資建設200萬噸產能鋼鐵項目，2012年和2013年為工程施工高峰期。新疆昆玉土建項目施工鋼筋使用量較大，且建構筑物多為框架結構形式，鋼筋配筋多在16㎜以上，鋼筋接頭較多，設計考慮到抗震結構要求，要求鋼筋接頭搭接長度必須滿足搭接倍數，且必須牢固和滿足抗震要求，如按常規的鋼筋搭接綁扎進行鋼筋接頭，鋼筋搭接倍數多為40d以上，如直徑20㎜鋼筋搭接長度最少為800㎜，浪費材料較多，通過與監理單位、設計單位等共同研究鋼筋的接頭形式，具體實施中根據鋼筋直徑和使用部位確定不同的鋼筋接頭形式。

一、目前建筑工程常用的鋼筋連接方式主要有以下幾種

1、鋼筋綁扎接頭：綁扎搭接是指兩根鋼筋相互有一定的重疊長度，用鐵絲綁扎的連接方法，適用于較小直徑的鋼筋連接。在《混凝土結構設計規范》規定：軸心受拉及小偏心受拉桿件的縱向受力鋼筋不得采用綁扎搭接接頭。當受拉鋼筋的直徑d>28mm及受壓鋼筋直徑d>32mm時候，不宜采用綁扎搭接接頭鋼筋的搭接長度一般是指鋼筋綁扎連接的搭接長度。

2、鋼筋電弧焊接頭：可分為搭接焊、幫條焊、坡口焊、熔槽幫條焊和窄間隙焊五種接頭形式。

3、鋼筋閃光對焊、電渣壓力焊技術：電渣壓力焊屬于熔化壓力焊范疇，適用于φ14－φ40mm的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級豎向鋼筋連接，但φ28mm以上鋼筋的焊接技術難度較大。最近試制成功的全自動電渣壓力焊機，可排除人為因素干涉，使鋼筋的焊接質量更有保障，應優先予以采用。電渣壓力焊不適用于水平鋼筋或傾斜鋼筋（斜度大于4∶1）的連接，也不適用于可焊性差的鋼筋，對焊工水平、供電條件、雨季或防火等環境要求高。

4、套筒擠壓連接技術：套筒擠壓連接是把兩根待接鋼筋的端頭先插入一個優質鋼套筒，然后用擠壓機在側向加壓數道，套筒塑性變形后即與帶肋鋼筋緊密咬合達到連接的目的。套筒擠壓連接的優點是接頭強度高，質量穩定可靠安全；無明火，不受氣候影響；適應性強，可用于垂直、水平、傾斜、高空、水下等各方位的鋼筋連接，還特別適用于不可焊鋼筋、進口鋼筋的連接。主要缺點是設備移動不便，連接速度較慢。

5、錐螺紋連接技術：錐螺紋連接是用錐形螺紋套筒將兩根鋼筋端頭對接在一起，利用螺紋的機械咬合力傳遞拉力或壓力。所用的設備主要是套絲機，通常安放在現場對鋼筋端頭進行套絲。套完錐形絲扣的鋼筋用塑料帽保護，防止搬運、堆放過程中受損。套筒一般在工廠內加工。連接鋼筋時利用測力扳手擰緊套筒至規定的力矩值即可完成鋼筋的對接。錐螺紋連接現場操作工序簡單，速度快，適用范圍廣，不受氣候影響。但錐螺紋接頭破壞都發生在接頭處，現場加工的錐螺紋質量，漏擰或扭緊力短不準，絲扣松動等對接頭強度和變形有很大影響。因此，必須重視錐螺紋接頭的現場檢驗，嚴格執行標準“必須從工程結構中隨機抽取試件進行現場檢驗”的規定。絕不能用形式檢驗的證明材料或送樣試件，作為判定接頭強度等級的依據。

6、滾軋直螺紋連接技術：直螺紋連接是近年來開發的一種新的螺紋連接方式。是將直徑16mm～40mm的鋼筋連接端頭采用專用滾軋設備和工藝，通過滾絲輪直接將端頭滾軋成直螺紋，并用相應的連接套筒將兩根待接鋼筋連接成一體的鋼筋接頭。根據冷作硬化的原理，滾軋變形后的鋼筋端頭可比鋼筋母材抗拉面積增加2.5%，抗拉強度可提高6%—8%，從而可使滾軋直螺紋接頭部位的強度大于鋼筋母材的實測極限強度。這種接頭的優點：設備投資少、螺紋加工簡單、接頭強度高、連接速度快、生產效率高、現場施工方便、適應性強等。

直螺紋不存在扭緊力矩對接頭性能的影響，從而提高了連接的可靠性，也加快了施工速度。直螺紋接頭比套筒擠壓接頭省鋼70％，比錐螺紋接頭省鋼35％，技術經濟效果顯著。可用于不同直徑的鋼筋連接。

二、新疆昆玉鋼鐵工程項目鋼筋接頭形式采取的具體措施如下

1、對于框架柱、框架梁等結構部位中直徑大于22㎜的鋼筋全部采用滾軋直螺紋鋼筋連接技術，采用該技術可以避免鋼筋搭接增加的鋼筋長度，減少鋼筋使用量，提高鋼筋利用系數，同時確保鋼筋接頭牢固可靠，滿足抗震要求。

2、對于鋼筋直徑大于16㎜且小于22㎜的結構部位盡量采用滾軋直螺紋鋼筋連接技術，不能實現的全部采用對焊連接技術，采用綜合技術可以避免鋼筋搭接增加的鋼筋長度，減少鋼筋使用量，提高鋼筋利用系數，同時確保鋼筋接頭牢固可靠，滿足抗震要求。

3、對于直徑小于14㎜的鋼筋全部按規范確定的搭接長度采用搭接綁扎鋼筋接頭形式。

4、嚴格控制施工過程及施工工藝，確保按照批準的實施方案進行，確保工程質量。鋼筋絲頭及接頭的質量檢驗按照行業標準《鋼筋機械連接通用技術規程》JGJ107—96及中國建筑科學研究院企業標準《鋼筋等強度剝肋滾壓直螺紋連接技術規程》Q／JY 16—2001中的有關規定遵照執行。

三、采取各種規格接頭的細化研究，取得效果

1、有效保證接頭質量。接頭質量穩定性好。

2、HRB400鋼筋的連接。由于剝肋滾壓直螺紋連接絲頭的加工只對鋼筋的表層進行硬化，絲頭的加工對鋼筋的延性影響不大，通過大量工程應用，連接接頭不會出現脆斷的現象，適用于HRB400鋼筋的連接。

3、現場施工速度快。鋼筋接頭提前制作，現場施工裝配作業，現場施工速度大大提高。

4、絲頭加工速度快。由于剝肋、滾壓螺紋兩道工序使用一臺設備一次裝卡即可完成鋼筋絲頭的加工，加工速度快，一個絲頭只需30～50s。

5、經濟效益分析：

1）材料節約：結構設計采用《混凝土結構設計規范）（GBS0010-2002），規范規定，有抗震要求受拉區受力鋼筋的搭接長度至少為40d.以25鋼筋接頭為例，每個搭接接頭鋼筋為3.85kg，冷擠壓接頭每只套簡重1.03kg，等強直螺接頭套簡重0.6kg，單一個接頭就比搭接少用鋼材3.25kg，比冷擠壓接頭少用鋼材2.82kg。新疆昆玉項目使用直徑16㎜以上鋼筋約1.4萬噸，平均按直徑20㎜的鋼筋計算，鋼筋2.47KG/米，鋼筋按6米長度一個接頭計算，總計有接頭94.4萬個左右。每個接頭可以減少鋼筋0.8米計算，減少鋼筋1.98KG，94.4萬個接頭可以減少鋼筋1870.4噸，鋼材按4000元/噸計算，可直接降低工程材料投資748.16萬元。

篇2

關鍵詞：直螺紋連接，加工技術，機械連接，施工質量

中圖分類號：TV523文獻標識碼： A

一、前言

近年來，鋼筋機械連接技術發展較快，相繼開發出套筒擠壓連接技術、鐓粗直螺紋連接技術、錐螺紋連接技術、剝肋滾壓直螺紋連接技術、直接滾壓直螺紋連接技術、擠壓肋滾壓直螺紋連接技術，對我國建筑業的快速發展起著良好地推動作用。而剝肋滾壓直螺紋鋼筋連接技術是最為成熟和常用的粗鋼筋機械連接技術，它能夠確保鋼筋不會由于套絲而導致截面積削弱，讓接頭能夠充分發揮出鋼筋母材的強度，并且具有接頭強度高、質量穩定、施工方便、連接速度快、安全系數高、無污染、節省材料等優點。基于剝肋滾壓直螺紋連接中的鋼筋螺紋制作對成品質量起著決定性作用，通過對本地區作業人員制作情況的深入調研，發現在制作階段的一些問題，并找到解決這些問題方法。

二、剝肋滾壓直螺紋鋼筋連接技術概述

鋼筋等強度剝肋滾壓直螺紋連接從根本上解決了鋼筋精粗細不均對螺紋精度的影響，簡化絲頭加工工序，方便現場施工。

剝肋滾壓直螺紋鋼筋連接技術（以下簡稱直螺紋連接技術）是先將鋼筋的橫肋和縱肋進行剝切處理后，使鋼筋滾絲前的柱體直徑達到同一尺寸，然后再進行螺紋滾壓成型，利用帶內螺紋的連接套筒將兩根鋼筋連接起來。直螺紋鋼筋連接技術不會因鋼筋套絲而削弱其截面積，從而確保連接的可靠性。并且接頭的強度高、體積小，便于鋼筋綁扎，在鋼筋轉角暗柱部位與密集處作用更為顯著。直螺紋鋼筋連接技術是近年來開發出的一種新的鋼筋機械連接方式，它主要有操作簡便、連接速度快、控制直觀、無明火作業、可全天候施工、鋼筋對中性好、環境友好、節省電能等優點。

三、鋼筋直螺紋接頭加工與其他接頭加工方法的對比

鋼筋直螺紋接頭工藝的創新研究賦予了它獨特的優越性，與其它傳統鋼筋接頭工藝相比有以下優點：

（一）、在使用范圍上，鋼筋直螺紋接頭使用范圍更為廣泛，可滿足鋼筋頭對頭或者并排鏈接的技術要求。而其他傳統鋼筋接頭技術都有各自的局限性，或要求兩根鋼筋相隔一定的距離，或要求鋼筋成橫向或豎向的狀態，或要求在一定的溫度下進行加工。

（二）、在接頭質量上，鋼筋直螺紋接頭有著無法比擬的優勢。通常物體越細長其彈性會增強但是強度也會相應地降低，但是鋼筋直螺紋接頭能夠保證鏈接后的鋼筋保持原來的強度不變，而且兩根鋼筋彼此鏈接的接頭橫切面能夠達到完全重合，雙重標準嚴格保證建筑物的建設質量。而其他的傳統接頭加工方法加工的結果會出現很多問題，諸如鋼筋強度降低、容易有裂紋、容易斷裂、質量容易受外界因素的影響、安裝時不牢固等等。這些問題的存在給建筑工程的質量問題也埋下了重重的安全隱患。

（三）、從施工效率上來說，鋼筋直螺紋接頭加工可以根據需要現場臨時進行加工,需要多少加工多少，不會造成資源不必要的浪費，而且只要兩三個人花費不到兩分鐘的時間即可完成。其他傳統接頭工藝則需要大量的加工準備工作，平均完成一個工作量所花費的時間是直螺紋接頭加工的十幾倍，而且工作任務繁重，所需要的人員數量也更多，與直螺紋接頭加工相比，施工效率十分低下。

（四）、受自然天氣的影響程度不同。安全性能高的建筑對施工過程的每個步驟都有嚴格的控制，包括程序進行的順序，材料加工過程的條件控制等等。鋼筋接頭加工過程也受到外界自然因素的影響。直螺紋接頭通過對傳統加工工藝的研究技術有了進一步的提升，加工比較自由，不受自然天氣的影響，可以全天進行。而傳統的幾種鋼筋接頭加工技術都容易受到風力、溫度、雨水、陽光等自然天氣的影響，超出了最適條件就會影響鋼筋連接的質量。

（五）、在安全性能上，鋼筋直螺紋接頭加工是完全人工操作非自動化的機器，對施工人員生命安全不構成威脅。而傳統鋼筋接頭加工則要借助電動設備才能實施，對施工人員人生安全有一定的隱患。

此外，鋼筋直螺紋接頭加工還有操作方便，可大量生產，連接效果好的特點，這一系列的特點為直螺紋接頭加工工藝擴大了市場。

四、直螺紋鋼筋連接接頭的制作環節工藝要求

（一）、直螺紋鋼筋的下料和鋼筋端部的要求

直螺紋鋼筋連接施工的鋼筋下料采用鋸床或砂輪切割機等對鋼筋端部馬蹄形部分進行切割，切割要求如下：1、切割端面與鋼筋軸線相互垂直；2、端面偏角不超過4°；3、不得使端頭發生撓曲，不得有馬蹄形；4、進行下料時，須預留50mm縮短量。

圖4.1 鋼筋端頭切割后效果

（二）、直螺紋鋼筋的螺紋加工要求

直螺紋鋼筋的螺紋加工工藝：將待加工鋼筋夾持在設備的臺鉗上，開動機器，扳動進給裝置，動力頭向前移動，開始剝滾壓螺紋，待滾壓到調定位置后，設備自動停機并反轉，將鋼筋端部退出動力頭，扳動進給裝置將設備復位，鋼筋絲頭即加工完成。直螺紋鋼筋的螺紋加工要注意其規格應與連接套筒的型號匹配，加工后要反復檢驗以確保其質量，先用配套的環規逐根檢測,再將合格品送往后專職質檢員進行隨機抽樣檢驗。一般的抽樣比例為一個工作班10%，驗收合格后，應及時用連接套筒或塑料帽對絲頭加以保護。若發現有不合格的絲頭，工作班的所有產品都需逐個進行檢驗，并將所有不合格的絲頭切除，再重新加工螺紋。

圖4.2.1 直螺紋滾絲加工

圖4.1 直螺紋接頭帶帽保護

（三）、直螺紋鋼筋的接頭試件試驗要求

直螺紋鋼筋的接頭單體試件試驗主要包括：1、試件數量：每種規格接頭，每500個為一批，不足500個也作為一批，每批3根試件；2、試件制作：施工作業之前，從施工現場截取工程用的鋼筋長300mm若干根，接頭單體試件長度不小于600mm。將其一頭套絲成直螺紋，用牙形規和卡規檢查直螺紋絲頭的加工質量，用直螺紋套筒連接；3、試件的拉伸試驗：試件的拉伸要符合以下要求：①屈服強度實測不小于鋼筋母材的屈服強度標準值；②抗拉強度實測值與鋼筋屈服強度標準值的比值不小于1.35(異徑鋼筋接頭以小徑鋼筋強度為準)；③試件斷裂須在鋼筋母材處，且呈塑性斷裂。

五、直螺紋鋼筋連接接頭加工的控制要點

（一）、 直螺紋鋼筋加工的操作要點

1、鋼筋下料要求端部平整，不得有馬蹄形，可用砂輪鋸、帶鋸或切斷機下料，切斷機宜用弧形刀具以改善鋼筋端面平整度；2、套絲工人均應相對固定，經培訓后持證上崗。套絲工人應逐個目測檢查套絲的質量，并抽檢10%絲頭，用螺紋規進行檢查；3、套絲時所用切削液應經常更換，不得不加液進行套絲；4、加工的鋼筋絲頭的直徑和長度應用螺紋環規檢查，保持在規定的波動范圍內；5、現場連接鋼筋時，應使套筒兩端鋼筋相互頂緊，并保持套簡的居中位置，兩端外露絲扣不超過一個完整絲扣。

（二）、直螺紋鋼筋連接的質量檢查

直螺紋鋼筋連接的質量檢查主要包括：1、絲頭長度為套筒長度的1/2，絲頭不得有與鋼筋軸線相垂直的橫向表面裂紋，不合格的產品應切去重做，不得在原段直接進行套絲；2、螺紋檢查：螺紋長度偏差一般不宜超過 1個螺距。檢查螺紋外觀，牙形應飽滿、完整，無斷牙、禿牙缺陷，牙頂寬超過0.6mm禿牙部分累計長度不超過一個螺紋周長，螺紋大徑低于中徑的不完整絲扣累計長度不得超過兩個螺紋周長；3、鋼筋連接：鋼筋連接前檢查套筒的外徑、長度和螺紋規格，鋼筋連接后，外觀檢查有無裂紋或其他肉眼可見缺陷，套筒兩端不得有1扣以上的完整絲扣外露。鋼筋接頭的力學性能應滿足強度、變形或有關抗疲勞性能等要求。

六、常見問題對接頭的質量影響

（一）、接頭的性能等級不清楚

任何事物都會被分為三六九等，即使彼此的本質是一樣的，但世界上沒有完全相同的兩個事物，依然會有細微的差別。目前專業領域將鋼筋直螺紋接頭也分為了三個等級，但是工程建設單位在進行建筑信息傳遞和報告分發時，沒有對接頭所分的等級進行明確的標示，因此許多工作人員頭腦中沒有對接頭性能形成等級概念，甚至少數專業人士也不知道接頭性能等級的存在。由于對這個接頭等級概念的模糊和不在乎，導致在建筑建設工作中對質量的把關不嚴格，容易造成建筑工程質量問題。

（二）、不規范的工藝造成的后果

衣食住行，在中國，百姓把房屋建設看得比較重要，在國家規劃中，建筑工程也是關系到國計民生的重要工程。居民住房建筑的質量保證就來源于對工程建筑過程中每個細節的關注，嚴格按照標準實施工程。雖然鋼筋直螺紋接頭加工工藝相對于傳統加工方式有了安全性、效率、質量等方面的全面提升，但是在現實加工過程中，仍然出現了不遵守加工標準的現象。例如顛倒加工的順序，缺少常規的加工質量檢驗程序，螺紋長度相對于正常值有所偏差。這些加工工序問題的存在也嚴重影響了鋼筋連接的質量。產品質量的優劣不僅由制作產品的原始材料質量優劣決定，還受到制作產品的生產過程的控制影響。不合格的工藝規范首先會造成產品質量沒有保障。優質產品往往是對生產流程的精細控制綜合因素形成的，每一道工序都有明確的規范要求，一道工序不規范就會直接影響產品的質量。其次，造成人力資源、自然資源和經濟效益的損失。在鋼筋直螺紋接頭加工過程中，如若對鋼筋切割操作不規范，方向有偏差，那么鋼筋就失去了原來的作用，因此不規范的工藝造成了資源的浪費，增加了經濟成本。

七、直螺紋鋼筋連接加工制作中的常見問題解決辦法分析

（一）、直螺紋鋼筋連接的鋼筋母材尺寸偏差和成型缺陷

目前實際施工中，國產的帶肋鋼筋因軋鋼時的誤差，往往存在著直徑偏大(粗)或偏小(細)的情況；此外，還有因軋制時上下軋輥錯位形成的上下半圓不對稱截面鋼筋，甚至橢圓度較大的鋼筋。此類鋼筋如直接進行絲頭加工，雖然經過其截面直徑有增大，但并不能消除其原有截面尺寸的偏差或不圓；在套絲后，很難保證所有螺紋齒的牙型飽滿，在鋼材虧欠的局部就有可能形成不完整螺紋。

解決措施：在前對鋼筋端頭進行平頭是不可省略的一道工序。必須在砂輪切割機上將鋼筋端部2-3cm段先割除，并銼去毛刺邊，保證端頭截面的平整，才能送入機進行。不能用普通鋼筋切斷機下料是因為會在鋼筋端面形成馬蹄面，進而將造成鋼筋絲頭在連接套筒中無法對頂，使接頭的剛度降低。當端面出現嚴重的馬蹄形時，還有可能造成鋼筋絲頭螺紋長度不足，影響接頭的旋合長度，使接頭的承載力受到一定的削弱。在鋼筋下料時除應注意下料方法外，還應注意當鋼筋待加工絲頭螺紋處出現彎曲時應及時調直。

（二）、直螺紋鋼筋連接的絲頭加工精度不高

直螺紋鋼筋連接的絲頭加工操作人員的技術水平和責任心，以及機模具是否完好，也會對鋼筋端絲頭加工精度產生影響。按照操作規程，鋼筋在插入機具前，應將機退回零位，以保證每根鋼筋的絲頭端長度能夠一致；而現實操作中，工人會出于提高加工量的目的，一味追求速度而忽視了操作的規范，機未完全歸零，就已將鋼筋插入開始。如此一來，在同～批加工鋼筋中也就出現了絲頭長度不一、成型不一的狀況。

解決措施：應在工程施工前，對機具等進行檢修、測試；施工中還應做好機具的正常保養；做好上崗前的交底，明確工作要求和標準，在施工過程中應落實檢查制度；對每一批次加工成型的鋼筋應及時檢查，分別堆放。

八、結語

新型鋼筋直螺紋接頭加工工藝通過規范各加工階段的工藝標準，提高加工質量，從而提高了接頭連接件的力學性能，更好的發揮母材的各項性能，提高建筑工程質量。同時，在環境保護、提高工程建設的速度、節約工程成本等方面也有突出的優點，有較好的經濟效益和社會效益，使得此項工藝在我國建筑建設中有廣泛的應用。

參考文獻：

[1] 杜春玲,賈紅英. 鋼筋直螺紋連接施工技術[J].黑龍江科技信息,2010

[2] 靳洪．鋼筋對焊接頭質量通病及防治措施[J]．山西建筑，2005，

[3] 方芳. 直螺紋鋼筋連接技術在工程中的應用[J].陜西地質,2003

[4] 鄧國良,王海龍. 鋼筋直螺紋連接技術及其工程應用[J].中國水運,2008

[5] 畢強. 鋼筋滾軋直螺紋連接控制技術[J].建材技術與應用,2005

篇3

關鍵詞：孟良河倒虹吸、鋼筋、直螺紋套筒接頭、施工

中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：

1．概述

南水北調中線京石段孟良河渠道倒虹吸工程中，孟良河倒虹吸總長475m，鋼筋制安總量2600t，鋼筋類型為Φ18-Φ28，鋼筋接頭全部采用直螺紋套筒接頭。

直螺紋套筒接頭是一種能承受拉、壓兩種作用力的接頭，具有工藝簡單、可預制加工、強度高、性能穩定、連接速度快、應用范圍廣、經濟、便于管理、質量安全可靠、可全天候施工等特點，并可節約大量的鋼材和能源。

直螺紋套筒接頭適用于各種抗震和非抗震設防的建筑的混凝土結構中，鋼筋的直徑為Φ16-φ40的Ⅱ、Ⅲ級豎向、斜向、水平方向的鋼筋連接。

2．性能

為充分發揮鋼筋母材強度，連接套筒的設計強度大于鋼筋抗拉強度標準值的1.2倍。直螺紋接頭標準套筒的規格尺寸見表1。

表1 鋼筋直螺紋連接套筒

單位：毫米

上表中各項參數見下圖。

對不同直徑規格的Ⅱ、Ⅲ級鋼筋進行了等強直螺紋接頭的型式檢驗，全部近百根試件的檢驗結果均超過了行業標準《鋼筋機械連接通用技術規程》JGJ107-2003中1級接頭質量標準，試驗結果表明試件均延斷于鋼筋母材，達到了等強級標準。接頭性能良好，破壞全部發

生于鋼筋母材。

3．施工準備

（1）根據結構工程的鋼筋接頭數量和施工進度要求，確定滾軋專用機床的數量。

（2）根據現場施工條件，確定滾軋專用機床的位置，并搭設鋼筋托架及防雨棚。

（3）由專職電工連接備有漏電保護開關的380V電源。

（4）由鋼筋連接接頭技術提供單位進行技術培訓，實行上崗證操作，操作工人應相對固定。

4．加工滾軋直螺紋接頭

（1）鋼筋應先調直再下料，切口端面應于鋼筋軸線垂直，不得有撓曲或馬蹄形，不得用電焊、氣割等加熱方式切斷。

（2）滾軋直螺紋加工時，應采用水溶性切削液，無液嚴禁加工，不得用油作液。

（3）加工滾軋直螺紋絲頭的操作人員必須持證上崗，加工過程必須用牙形規、環規檢查。

（4）滾軋直螺紋絲頭的長度見表3，絲頭現場加工檢驗項目及方法和要求見表4。

表3絲頭的長度（單位mm，公差為+1P）

表4絲頭現場加工檢驗項目及方法和要求

（5）加工的鋼筋絲頭應進行逐個自檢，出現不合格絲頭時應切去重新加工。

（6）自檢合格的絲頭，應由質檢員隨機抽樣進行檢驗，以一個班加工的絲頭為一個驗收批，隨機抽檢10%，當合格率小于95%時，應加倍抽檢，復檢中合格率仍小于95%時，應對全部絲頭進行逐個檢驗，不合格絲頭應重新加工并經再次檢驗合格后方可使用。

5．鋼筋連接

（1）連接鋼筋前，先回收鋼筋塑料保護帽，并檢查鋼筋規格是否和連接套規格一致，直螺紋絲扣是否完好無損、清潔，如發現雜物或銹蝕應用鐵刷清除干凈。

（2）連接鋼筋時，應對正軸線將鋼筋擰入連接套筒，用手擰不動時再用機械扳手擰緊，決不允許在鋼筋頭沒有擰入連接套之前，就用機械扳手擰緊鋼筋。

（3）鋼筋連接必須用機械扳手擰緊，使兩端鋼筋絲頭在套筒中央位置相互頂緊，并加以標記。

（4）標準型套筒鋼筋連接完畢后，套筒兩端外露完整有效絲扣不得超過2扣（鋼筋絲頭螺紋中徑幾何尺寸達到要求的絲扣為有效絲扣），其它套筒形式應符合產品設計。

（5）當連接水平鋼筋時，應將鋼筋墊平使鋼筋軸線對正，不得從兩頭往中間連接，以免造成連接質量事故。

6．現場驗收及檢驗

鋼筋連接完畢后，首先進行目測，檢查套筒兩端外露完整有效絲扣不得超過2扣。

對接頭隨機抽取10%進行外觀檢查和單向拉伸試驗，500個為一驗收批（不足也為一批）并在工程中隨機抽取3個試件，做單向拉伸試驗。按設計要求的接頭等級進行檢驗與評定，并應出具接頭拉伸實驗報告。

篇4

但在使用的過程中曾出現過焊接接頭斷裂現象不容忽視。需要加以分析和改進,以保證使用的安全性和使用壽命。

一、對復合鋼板焊接接頭斷裂的原因分析

通過對以下發生的復合鋼板在焊接中接頭出現斷裂現象的分析,可找出造成焊接頭斷裂的原因;

某廠500萬t/a在常減壓蒸餾裝置中的換熱器殼體材料選用(16MnR+405)復合鋼板制造。其基層材料為16MnR,復層不銹鋼為0Cr13A1。在該批換熱器的制造過程中,先后有4個筒節縱向焊接接頭斷裂,其中規格為φ1200mm×(16+3)mm的2節。φ800mm×(22+3)mm和φ900mmx(24+3)mm的各1節。斷裂均在基層焊接完成后校圓時發生。

(一)材料化學成分及力學性能分析

1、基層與復層材料的化學成分見表1。

2、力學性能:基層Rm=550MPa,Rel+325MPa,0℃的沖擊功AKA=31J;復層Rm=450MPa,Rel=250MPa沖擊功AKA=8J。

(二)斷裂原因分析

該批換熱器所用不銹鋼復合鋼板的基層材料厚度分別為12mm、14mm、16mm、

18mm、20mm、22mm、24mm及30mm共8個規格,復層厚度均為3mm。

不銹鋼復合鋼板按文獻BⅡ級要求,采用爆炸復合,質量等級為Ⅱ級。

制造時筒節縱向焊接接頭型式及尺寸見圖1。

斷口形貌描述:完全斷開的筒節的最大斷開寬度為150mm,斷開位置絕大部分位于將復合層刨削后的坡口根部,只有很少部分斷口位于母材,可以看出,裂紋已擴展至母材深處,這說明在校圓過程中產生了很大的應力,且材料的的脆性較大。其斷口形貌,下端為復層一側,斷口光亮,呈現典型的穿晶(解理)脆性斷裂特征。

從斷口看,其剪切唇的厚度約為1mm(上端灰色層)。經檢驗,未斷開筒節的裂紋同樣位于復合層刨削后的坡口根部,裂紋長度幾乎與縱向焊接接頭長度相等,其外露斷口特征與斷口形貌相同。

2、硬度檢驗及化學成分分析經檢驗

母材最高硬度177HB,最低硬度136HB,材料的硬度值合格,因此,可排除母材含有硬脆相的可能。對其中1個斷裂筒節的基層取樣進行化學成分分析,結果見表2。與表1對照可知,其化學成分與供應值非常接近,S、P含量也非常低。

3、力學性能及金相檢驗

對斷裂的4個筒節各取l塊試板制備試樣進行力學性能檢驗,結果見表3。

由于筒節斷裂是在基層焊接完成后的校圓階段發生,當時20臺換熱器的筒節全部卷制完成。因此,進一步的檢驗只能在簡體兩端的開孔位置取樣,筒體上開孔的最大直徑為φ250mm,故無法進行完整的力學性能試驗。取樣前重新調整排版圖,以便對不同的材料檢號取樣。

按不同材料檢號及規格,共進行了18組試樣的沖擊試驗。結果表明,與斷裂的2個筒節具有相同材料檢號的另外4個筒節的沖擊功全不合格,單值最高為42J,最低為17J。18組試驗中有10組合格,8組不合格,其中數量最大的(16+3)mm和(12+3)mm兩批鋼板試樣的沖擊功有合格的也有不合格的。此外,對厚度為(16+3)mm和(24+3)mm復合鋼板在不同部位取樣做沖擊試驗發現,同一張鋼板板頭位置試樣的橫向平均沖擊功幾乎是板中間部位試樣的3倍。對同一部位的縱、橫向沖擊韌性進行比較試驗,結果表明,縱向平均沖擊功大約比橫向平均沖擊功高1倍。

Rn的金相組織除帶狀組織明顯外,未見其它異常。晶粒度為8級。沖擊試樣的金相組織觀察表明,其珠光體呈網狀分布,這說明母體組織不均勻,表現為沖擊功相差較大(表3)。在掃描電鏡下觀測到的斷口形貌見圖4和圖5。

從斷口的低倍形貌可以看出,裂紋起源于圖4中的右側表面,即復層刨削后的坡口根部位置。從圖”

中也可看到這一點,且裂紋起始階段有明顯的撕裂現象,其微觀形貌為韌窩特征。其它區域主要為裂紋的快速擴展區,其微觀形貌為解理特征,宏觀上表現為如圖3中的光亮區域。

能譜分析結果也表明,裂紋起源于復層,擴展過程中又從復層穿入基層,最終導致斷裂。

4、制造工藝

對制造過程的調查分析認為:①筒節校圓時復層尚未焊接,制造工藝要求復層施焊前應將基層坡口兩側大于等于10mm范圍內的復層完壘剔除,但在實際加工過程中,由于各方面的原因,剔除深度總是很難達到要求,一般小于3mm,最小的不足2mm。剔除寬度也往往達不到要求,一般為4-7mm,該寬度正好處于埋弧焊的焊接熱影響區,這一區域組織粗大,性能較差。此外,由于復層剔除深度和寬度不夠,導致局部結構尺寸變化大,使坡口根部存在應力集中,電鏡觀察結果也證明了這一點。②施焊時的環境溫度控制不嚴,可能使材料產生脆性。

綜上所述,復合鋼板斷裂的主要原因是:①材料不合格。分析認為,沖擊功不合格與鋼板爆炸復合后的熱處理工藝以及執行熱處理工藝過程中出現的某些偏差有關,如恒溫溫度或冷卻速度不均勻等,表現為其金相組織不均勻,有的區域珠光體呈正常的塊狀分布,而有的區域珠光體則呈網狀分布。相對于鐵素體,珠光體相的塑性韌性較低,若其連成網狀,則會降低母材組織的沖擊韌性。②校圓時復層未焊,復屢剔除深度和寬度不夠,坡口根部存在應力集中。③施焊時的環境溫度較低,增加了材料的脆斷敏感性。

二、對復合鋼板焊接接頭斷裂的改進措施

通常情況下,不合格的材料將被判報廢。由于該批材料不合格的主要原因是爆炸復合后的熱處理工藝及其熱處理過程不當,其力學性能中僅O℃沖擊功不合格,金相組織觀察也未發現過燒等組織缺陷,因此,采用重新進行熟處理的辦法恢復其組織與睦能。

正火是將材料重新加熱到完全奧氏體化后空冷的熱處理工藝,熱處理后可獲得新的先共析鐵素體和珠光體組織,能切斷材料原有組知的遺傳性,消除原材料中的粗大組織。為此,進行了正火熱處理試驗。試驗結果表明,采用正火熱處理極大地改善了材料的沖擊韌性,其各項性能均滿足標準要求。

為使正火熱處理不降低405復層的耐腐蝕性能,在恒溫后的冷卻過程中,可使其快速通過敏化溫度區間。由于復層材料405中碳元素的質量分數最高為0.037%,因此,在整個正火過程中,復層不發生相變,其組織性能也不會發生太大的變化。

根據試驗結果,對所有進行沖擊試驗不合格的筒節以及無法進行檢驗的筒節均進行了正火熱處理,正火熱處理的工藝參數曲線(參見圖表1)。

考慮到在正火熱處理試驗后,材料的抗拉強度已達到標準要求的最低抗拉強度。因此,在制定熱處理工藝時。將恒溫階段的溫度降低了15℃,以確保材料的強度符合標準要求。

對換熱器筒節的正火處理共進行了4爐,每爐帶2塊母材試板,試板從斷裂的筒節上切取。根據由隨爐試板制備的試樣所做的沖擊試驗結果,經正火處理后筒節材料的沖擊功提高了2-5倍,取得了良好的效果。

篇5

【關 鍵 詞】原油碼頭；高樁；鋼管樁；水工結構；方案比選

【中圖分類號】K826.16【文獻標識碼】【文章編號】

一、 工程概況

規劃盤錦港榮興港區位于遼東灣東北部，哈蜊崗子灘東側的海域內，位于北緯40°42′36″，東經121°57′35″。擬建的盤錦港榮興港區30萬噸級原油泊位工程位于遼河口與雙臺子河口之間，在榮興港區西引堤的西側。本方案碼頭布置型式為“蝶式”，泊位長度為430m。碼頭由1個工作平臺、2個靠船墩、6個系纜墩（艏艉纜墩各1個，橫纜墩4個）和人行橋組成。工作平臺的平面尺寸為4030m，其上布置有碼頭辦公樓、輸油臂、輸油管線、登船梯等。外側靠船墩和工作平臺上布置有消防炮等；靠船墩、系纜墩上布置快速脫纜鉤等系纜設施。水域船舶回旋圓位于碼頭的正前方，按照圓形布置，直徑為835m，底高程為-23.5m。碼頭前停泊區寬120m，底高程為-23.5m。碼頭和后方引堤通過棧橋相連，棧橋與碼頭軸線垂直布置。根據碼頭水深放坡考慮棧橋長度131m。棧橋頂高程從9.0m到8.2m過渡，再通過引道與西引堤相連接，西引堤高程5.80m。棧橋寬度為14.6m，布置有管線帶、車道、檢修通道。泡沫站及碼頭變電所布置在棧橋根部，建筑面積606m2。見圖一。

圖一 碼頭平面布置圖

二、建設條件

1、 建筑物主尺度

碼頭為有掩護式碼頭，本工程水工建筑物結構主尺度見表1。

表1水工建筑物的結構主尺度

2、 工藝荷載

（1）碼頭作業平臺荷載：均載10kPa

（2）棧橋荷載：工藝管線荷載4.5t/m、流動機械荷載為總重

量20t的汽車

（3）工藝設備荷載：輸油臂重量35t、登船梯重量21t、控制樓總量2t/m2。

3、水文、氣象條件

（1）水位

設計高水位 4.25m（2003年累積頻率10%）；

設計低水位 0.19m（2003年低潮累積頻率90%）；

極端高水位 5.32m（根據1952~1972年年最位值計算）；

極端低水位-0.52m（根據1952~1972年年最低潮位值計算）。

（2）設計波要素

30萬級原油碼頭及棧橋50年一遇設計波浪要素詳見表2。

（3）氣溫

年平均氣溫9.4℃；極端最高氣溫35.3℃ (1958年7月20日)；極端最低氣溫-28.4℃ (1985年1月28日)。

（4）降水

年平均降水量650.4mm；一月最大降水量553mm(1975年7月)；一日最大降水量240.5 mm(1985年8月19日)；

（5）風

常風向為SSW、S向風，次常風向為NNE、N向風，該海區全年以SSW向風最強，平均風速為5.84m/s，最大風速為22.8m/s；

表2設計波浪要素表

4、潮流

本區潮流為往復流，設計流速V=0.95m/s，流向340° 。

5、海冰

本工程碼頭區域處于防波堤掩護范圍，受冰影響較小。

6、工程地質條件

⑤粉細砂層以呈密實～極密實狀，強度高，且分布較穩定，厚度較大，可作為樁基礎樁尖持力層使用，其承載力為350Kpa。

7、抗震設防標準

本工程結構抗震按7度設防。

三、 結構方案選取

盤錦榮興港區30萬噸原油碼頭工程所處位置自然條件水深，場址水、電、路等依托條件良好，水陸域寬闊，波浪較小，潮流為往復流且流速較小。、根據鉆探資料顯示，工程場區下臥基巖面很深，-60m標高未見基巖頂面，其上覆蓋層較厚，考慮到施工工藝和造價等方面，本文就鋼管樁方案和重力式沉箱結構方案進行比選。

1、鋼管樁方案

工作平臺和靠船墩采用Φ1500鋼管樁，系纜墩采用Φ1200鋼管樁，包括直樁和斜樁兩種形式。工作平臺樁頂高程為7.5m，靠船墩和系纜墩樁頂高程7.0m，樁底進入標貫95~100擊粉細砂⑤層1倍樁徑。樁內灌注鋼筋混凝土。樁頂~-10.0m預留腐蝕裕量厚度9mm。-10.0m~樁底預留腐蝕裕量厚度5mm。浪濺區和水位變動區樁外壁加覆重防腐涂料。水下區及泥下區采用預留腐蝕裕量厚度+犧牲陽極陰極保護法，用以增加鋼管樁的耐久性。

圖二鋼管樁靠船墩斷面圖

2、重力式圓沉箱結構方案

碼頭工作平臺墩和系纜墩由直徑15m圓沉箱構成，靠船墩采用直徑16m的圓沉箱，沉箱內回填10~100kg塊石，沉箱設2.0m的趾，沉箱基床坐于⑤粉細砂層之上，拋石基床采用10～100kg塊石，厚7m，需夯實。沉箱上部為現澆混凝土結構，墩臺間以預制的混凝土T型梁、矩形梁連接，梁上鋪設預制混凝土板形成平臺頂面。

圖三重力圓沉箱方案工作平臺斷面圖

結構方案比選

鋼管樁方案鋼管樁材料本身抗拉、抗壓、抗剪強度很高，鋼管樁承載能力大，樁長易調整、浪費少，能準確的控制樁頂標高，能有效減少結構所受波浪力，適應挖泥超深，一般缺點是投資較大，但在本工程地質條件下采取高樁結構可以節省投資，碼頭建設投資合理，鋼管樁施工工期比較快，并設計了多重防腐措施，滿足耐久力設計，使綜合效益達到了最高，所以本設計推薦鋼管樁方案。

重力式圓沉箱結構方案圓沉箱穩定性能比較好，耐久性能好，適應性強，抗凍、抗冰性能好，使用期間不需要大量維護，但在本工程地質條件下，由于軟基層較厚，采取沉箱結構需要大開挖，大回填才能滿足地基承載力要求，沉箱預制場地要選在營口，預制安裝運距較遠不好拖運，投資比較大，所以在本港區巖面很深的情況下，不推薦采用重力式圓沉箱結構，見表3。

表3方案比選

五、結論

本地區砂質地基，巖面很深，碼頭水工結構考慮了兩種結構方案：高樁墩臺結構和重力式沉箱結構。從工程投資、透浪效果、泊穩條件、對挖泥超深適應性等方面，高樁墩臺結構優于沉箱結構，經比選，高樁墩臺結構更為合適。

參考文獻：

[1]《盤錦港總體規劃》（盤錦市港口與口岸局、中交水運規劃設計院有限公司2012.12）

[2] 《港口建設項目預可行性研究報告和工程可行性研究報告編制辦法》（交通運輸部，2009年11月）

[3]《重力式碼頭設計與施工規范》JTS 167-2-2009

篇6

關鍵詞：混凝土；框架；問題；控制

1 節點處梁瑞部鋼筋過密

因結構計算的要求，框架結構節點處梁端部的鋼筋過密，綁扎鋼筋和振搗混凝土困難，容易出現以下質量問題：

1.1 鋼筋間距太小，不符合構造要求，甚至多根鋼筋并排放置，影響鋼筋與混凝土之間的粘結力，不能充分發揮鋼筋的抗拉強度；

1.2 節點核芯處鋼筋縱橫交錯，混凝土振搗困難，易在核芯區形成蜂窩和孔洞

1.3 梁上部負彎矩鋼筋較密，易在梁上部形成通常裂縫。

可采取下列預防措施：

1.4 對梁斷面進行合理設計，保證梁的上部縱向鋼筋的凈距不小于30 mm和1．5d（為鋼筋的最大直徑），下部縱向鋼筋最小凈距不小于 25mm和 d。當鋼筋為兩排設計時，上下兩排鋼筋應避免交錯；

1.5 根據規范規定框架結構的剪力主要依靠箍箭和混凝土承擔，一般不設負彎起鋼筋，這樣也可減少節點和梁瑞部位的鋼筋數量；

1.6 在鋼筋綁扎過程中，受力鋼筋盡量均勻布置，保證鋼筋間距滿足構造要求，尤其是在多肢箍的梁中，一定要先確定主筋的位置，在根據主筋的正確位置來確定箍筋的幾何尺寸。

2 受力鋼筋接頭處理不當

由于軸心受拉和偏心受拉構件中的鋼筋接頭及有抗震要求的受力鋼筋接頭處理不當，容易出現下列問題：

軸心受拉和偏心受拉構件受力后將會導致接頭處拉開，使構件產生裂縫，嚴重的會使結構失穩。

可采取下列預防措施：

2.1 鋼筋接頭形式必須嚴格遵照《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204一2002）中的有關規定執行；

2.2 軸心受拉和偏。已受拉構件中的鋼筋接頭均應焊接；

2.3 普通混凝土中直徑大于 22mm的1級鋼筋，以及直徑大于25 mm的Ⅱ、皿級鋼筋的接頭，均宜采用焊接；

對軸心受壓和偏心受壓柱中的受壓鋼筋的接頭，當直徑大于 32mm時，應采用焊接；

2.4 對有抗震要求的受力鋼筋的接頭，宜優先采用焊接或機械連接，當采用焊接時應符合下列規定：

2.4.1 縱向鋼筋的接頭，對一級抗震等級應采用焊接接頭，對二級抗震等級，宜采用焊接接頭；

2.4.2 框架底層往、剪力墻加強部位縱向鋼筋的接頭，對一、二級抗震等級應采用焊接接頭，對三級抗震等級宜采用焊接接頭。

2.5 按要求控制鋼筋接頭的位置，應符合下列規定：

2.5.1 無論是焊接或綁扎接頭末端距鋼筋彎折處，不應小于鋼筋直徑的10倍，且不應位于構件的最大彎距處；

2.5.2 鋼筋接頭不宜設在梁瑞、柱端的箍筋加密區范圍內；

2.5.3 受力鋼筋的接頭位置在同一構件中要相互錯開。

2.6 按規定控制鋼筋接頭的長度；

2.7 按規定控制箍筋的間距，

在綁扎骨架中非焊接接頭長度范圍內：

2.7.1 當搭接鋼筋受拉時，其箍筋間距不大于5 d，且不大于 100mm。

2.7.2 當搭接鋼筋受壓時，其箍筋間距不大于10d，且不大于 200mm。

3 樓板實際厚度大于設計厚度

設計人員在設計過程中未考慮各種鋼筋和預埋件、管道之間的交叉關系，造成樓板實際厚度大于設計厚度，產生下列病害：

3.1 不必要的加厚樓板，造成材料浪費；

3.2 樓板超厚，結構的實際荷載超過設計荷載，對結構的地基等方面造成隱患；

3.3 提高樓面標高，造成上部構件的尺寸或位置偏差，工業建筑造成設備安裝困難。

可采取下列預防措施：

3.3.1 設計圖紙中應重視構件的斷面設計，根據構件的設計斷面和各類鋼筋的交叉關系確定鋼筋的正確位置，并在圖紙中予以注明；

3.3.2 設計單位各專業應注意配合處理好預埋管道與鋼筋的關系；

3.3.3 澆筑混凝土前應認真核查模板標高與平整度，設置樓板上手標志，使混凝土澆筑有正確的依據。

4 梁、柱和板的混凝土強度等級不一致的現澆框架結構中，容易出現的質量問題

篇7

關鍵詞：框架；問題；控制

框架結構是指由梁和柱以剛接或者鉸接相連接而成構成承重體系的結構，即由梁和柱組成框架共同抵抗適用過程中出現的水平荷載和豎向荷載。采用結構的房屋墻體不承重，僅起到圍護和分隔作用，一般用預制的加氣混凝土、膨脹珍珠巖、空心磚或多孔磚、浮石、蛭石、陶粒等輕質板材等材料砌筑或裝配而成。

在框架結構建設中常見的質量問題主要有以下幾個方面：

一、節點處梁瑞部鋼筋過密

因結構計算的要求，框架結構節點處梁端部的鋼筋過密，綁扎鋼筋和振搗混凝土困難，容易出現以下質量問題：

1、鋼筋間距太小，不符合構造要求，甚至多根鋼筋并排放置，影響鋼筋與混凝土之間的粘結力，不能充分發揮鋼筋的抗拉強度；

2、節點核芯處鋼筋縱橫交錯，混凝土振搗困難，易在核芯區形成蜂窩和孔洞

3、梁上部負彎矩鋼筋較密，易在梁上部形成通常裂縫。

可采取下列預防措施：

1、對梁斷面進行合理設計，保證梁的上部縱向鋼筋的凈距不小于30mm和1．5d（為鋼筋的最大直徑），下部縱向鋼筋最小凈距不小于25mm和d。當鋼筋為兩排設計時，上下兩排鋼筋應避免交錯；

2、根據規范規定框架結構的剪力主要依靠箍箭和混凝土承擔，一般不設負彎起鋼筋，這樣也可減少節點和梁瑞部位的鋼筋數量；

3、在鋼筋綁扎過程中，受力鋼筋盡量均勻布置，保證鋼筋間距滿足構造要求，尤其是在多肢箍的梁中，一定要先確定主筋的位置，在根據主筋的正確位置來確定箍筋的幾何尺寸。

二受力鋼筋接頭處理不當

由于軸心受拉和偏心受拉構件中的鋼筋接頭及有抗震要求的受力鋼筋接頭處理不當，容易出現：軸心受拉和偏心受拉構件受力后將會導致接頭處拉開，使構件產生裂縫，嚴重的會使結構失穩。

可采取下列預防措施：

1、鋼筋接頭形式必須嚴格遵照《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204一2002）中的有關規定執行；

2、軸心受拉和偏。已受拉構件中的鋼筋接頭均應焊接；

3、普通混凝土中直徑大于22mm的1級鋼筋，以及直徑大于25mm的Ⅱ、皿級鋼筋的接頭，均宜采用焊接；

對軸心受壓和偏心受壓柱中的受壓鋼筋的接頭，當直徑大于32mm時，應采用焊接；

4、對有抗震要求的受力鋼筋的接頭，宜優先采用焊接或機械連接，當采用焊接時應符合下列規定：

（1）縱向鋼筋的接頭，對一級抗震等級應采用焊接接頭，對二級抗震等級，宜采用焊接接頭；

（2）框架底層往、剪力墻加強部位縱向鋼筋的接頭，對一、二級抗震等級應采用焊接接頭，對三級抗震等級宜采用焊接接頭。

5按要求控制鋼筋接頭的位置，應符合下列規定：

（1）無論是焊接或綁扎接頭末端距鋼筋彎折處，不應小于鋼筋直徑的10倍，且不應位于構件的最大彎距處；

（2）鋼筋接頭不宜設在梁瑞、柱端的箍筋加密區范圍內；

（3）受力鋼筋的接頭位置在同一構件中要相互錯開。

6按規定控制鋼筋接頭的長度；

7按規定控制箍筋的間距，

在綁扎骨架中非焊接接頭長度范圍內：

（1）當搭接鋼筋受拉時，其箍筋間距不大于5d，且不大于100mm。

（2）當搭接鋼筋受壓時，其箍筋間距不大于10d，且不大于200mm。

三、樓板實際厚度大于設計厚度

設計人員在設計過程中未考慮各種鋼筋和預埋件、管道之間的交叉關系，造成樓板實際厚度大于設計厚度，產生下列病害：

1、不必要的加厚樓板，造成材料浪費；

2、樓板超厚，結構的實際荷載超過設計荷載，對結構的地基等方面造成隱患；

3、提高樓面標高，造成上部構件的尺寸或位置偏差，工業建筑造成設備安裝困難。

可采取下列預防措施：

（1）設計圖紙中應重視構件的斷面設計，根據構件的設計斷面和各類鋼筋的交叉關系確定鋼筋的正確位置，并在圖紙中予以注明；

（2）設計單位各專業應注意配合處理好預埋管道與鋼筋的關系；

（3）澆筑混凝土前應認真核查模板標高與平整度，設置樓板上手標志，使混凝土澆筑有正確的依據。

四、梁、柱和板的混凝土強度等級不一致

現澆框架結構中，因結構設計的要求，梁柱和板的混凝土常采取不同的強度等級。從構件的結構重要性和受力特征來看，這樣處理是比較合理的。但從實際情況看，往往是弊多利少，容易出現下列問題：

1、一個澆筑平面內出現三種強度等級的混凝土，增加了施工難度，延長了施工工期，而且很可能由于管理不善，常會出現低強度低等級的板澆筑了高強度的混凝土，而高強度等級的梁或節點處澆筑了低強度的混凝土，造成質量隱患；

2、經常會造成一塊樓板上四周設置施工縫、梁端部設置施工縫等不正確的施工工藝，處理不當，不但增加施工難度，而且造成質量隱患。

可采取下列預控措施：

3、結構設計時最好采用統一的強度等級，以簡化施工工藝，并保證施工質量，但要多用一些施工材料；

4、柱采用一種混凝土強度等級，梁和板采用另一種混凝土強度等級，在節點處采取特殊措施，比如用鋼筋網分割等辦法，以保證節點處混凝土強度等級與柱的混凝土強度等級一致。在施工過程中，應由專人負責節點處混凝土的攪拌、澆筑和振搗。

五、鋼筋混凝土保護層厚度取值誤區

鋼筋混凝土保護層的作用是保護鋼筋不發生銹蝕，并保證鋼筋的粘結錨固性能，所以應引起足夠的重視。但由于規定的不明確或設計、施工人員的不重視，常會出現以下問題：

1、梁或柱中，只注意到主筋的保護層厚度，而忽略了箍筋的保護層厚度，造成箍筋外露或保護層厚度不足。

2、主次梁交叉處，主梁、次梁和板的鋼筋關系處理的不明確，造成板負筋保護層厚度不足或構件有效截面高度損失，直接影響到構件的安全性。

3、地上部分與地下部分的柱子因所處的環境條件不同，根據規范要求，應采取不同的保護層厚度。設計人員常忽略這一差別，不進行專門處理，施工時會出現兩種情況：一是都按正常環境條件處理，造成地下部分混凝土保護層厚度不足；二是地下部分按基礎的環境條件處理，地上部分按正常環境處理，由于地下部分的保護層比地上部分的保護層厚度大，結果造成鋼筋出地面后外撐，地下部分柱子的有效截面高度減小，形成安全隱患。

可采取下列預防措施：

篇8

關鍵詞：混凝土 框架 問題 控制

1 .節點處梁瑞部鋼筋過密

因結構計算的要求，框架結構節點處梁端部的鋼筋過密，綁扎鋼筋和振搗混凝土困難，容易出現以下質量問題：

1.1 鋼筋間距太小，不符合構造要求，甚至多根鋼筋并排放置，影響鋼筋與混凝土之間的粘結力，不能充分發揮鋼筋的抗拉強度；

1.2 節點核芯處鋼筋縱橫交錯，混凝土振搗困難，易在核芯區形成蜂窩和孔洞

1.3 梁上部負彎矩鋼筋較密，易在梁上部形成通常裂縫。

可采取下列預防措施：

1.4 對梁斷面進行合理設計，保證梁的上部縱向鋼筋的凈距不小于30 mm和1.5d（為鋼筋的最大直徑），下部縱向鋼筋最小凈距不小于 25mm和 d。當鋼筋為兩排設計時，上下兩排鋼筋應避免交錯；

1.5 根據規范規定框架結構的剪力主要依靠箍箭和混凝土承擔，一般不設負彎起鋼筋，這樣也可減少節點和梁瑞部位的鋼筋數量；

1.6 在鋼筋綁扎過程中，受力鋼筋盡量均勻布置，保證鋼筋間距滿足構造要求，尤其是在多肢箍的梁中，一定要先確定主筋的位置，在根據主筋的正確位置來確定箍筋的幾何尺寸。

2 .受力鋼筋接頭處理不當

由于軸心受拉和偏心受拉構件中的鋼筋接頭及有抗震要求的受力鋼筋接頭處理不當，容易出現下列問題：

軸心受拉和偏心受拉構件受力后將會導致接頭處拉開，使構件產生裂縫，嚴重的會使結構失穩。

可采取下列預防措施：

2.1 鋼筋接頭形式必須嚴格遵照《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（gb50204一2002）中的有關規定執行；

2.2 軸心受拉和偏。已受拉構件中的鋼筋接頭均應焊接；

2.3 普通混凝土中直徑大于 22mm的1級鋼筋，以及直徑大于25 mm的ⅱ、皿級鋼筋的接頭，均宜采用焊接；

對軸心受壓和偏心受壓柱中的受壓鋼筋的接頭，當直徑大于 32mm時，應采用焊接；

2.4 對有抗震要求的受力鋼筋的接頭，宜優先采用焊接或機械連接，當采用焊接時應符合下列規定：

2.4.1 縱向鋼筋的接頭，對一級抗震等級應采用焊接接頭，對二級抗震等級，宜采用焊接接頭；

2.4.2 框架底層往、剪力墻加強部位縱向鋼筋的接頭，對一、二級抗震等級應采用焊接接頭，對三級抗震等級宜采用焊接接頭。

2.5 按要求控制鋼筋接頭的位置，應符合下列規定：

2.5.1 無論是焊接或綁扎接頭末端距鋼筋彎折處，不應小于鋼筋直徑的10倍，且不應位于構件的最大彎距處；

2.5.2 鋼筋接頭不宜設在梁瑞、柱端的箍筋加密區范圍內；

2.5.3 受力鋼筋的接頭位置在同一構件中要相互錯開。

2.6 按規定控制鋼筋接頭的長度；

2.7 按規定控制箍筋的間距，

在綁扎骨架中非焊接接頭長度范圍內：

2.7.1 當搭接鋼筋受拉時，其箍筋間距不大于5 d，且不大于 100mm。

2.7.2 當搭接鋼筋受壓時，其箍筋間距不大于10d，且不大于 200mm。

3. 樓板實際厚度大于設計厚度

設計人員在設計過程中未考慮各種鋼筋和預埋件、管道之間的交叉關系，造成樓板實際厚度大于設計厚度，產生下列病害：

3.1 不必要的加厚樓板，造成材料浪費；

3.2 樓板超厚，結構的實際荷載超過設計荷載，對結構的地基等方面造成隱患；

3.3 提高樓面標高，造成上部構件的尺寸或位置偏差，工業建筑造成設備安裝困難。

可采取下列預防措施：

3.3.1 設計圖紙中應重視構件的斷面設計，根據構件的設計斷面和各類鋼筋的交叉關系確定鋼筋的正確位置，并在圖紙中予以注明；

3.3.2 設計單位各專業應注意配合處理好預埋管道與鋼筋的關系；

3.3.3 澆筑混凝土前應認真核查模板標高與平整度，設置樓板上手標志，使混凝土澆筑有正確的依據。

4. 梁、柱和板的混凝土強度等級不一致的現澆框架結構中，容易出現的質量問題

現澆框架結構中，因結構設計的要求，梁柱和板的混凝土常采取不同的強度等級。從構件的結構重要性和受力特征來看，這樣處理是比較合理的。但從實際情況看

往往是弊多利少，容易出現下列問題：

4.1 一個澆筑平面內出現三種強度等級的混凝土，增加了施工難度，延長了施工工期，而且很可能由于管理不善，常會出現低強度低等級的板澆筑了高強度的混凝土，而高強度等級的梁或節點處澆筑了低強度的混凝土，造成質量隱患；

4.2 經常會造成一塊樓板上四周設置施工縫、梁端部設置施工縫等不正確的施工工藝，處理不當，不但增加施工難度，而且造成質量隱患。

可采取下列預控措施：

4.3 結構設計時最好采用統一的強度等級，以簡化施工工藝，并保證施工質量，但要多用一些施工材料；

4.4 柱采用一種混凝土強度等級，梁和板采用另一種混凝土強度等級，在節點處采取特殊措施，比如用鋼筋網分割等辦法，以保證節點處混凝土強度等級與柱的混凝土強度等級一致。在施工過程中，應由專人負責節點處混凝土的攪拌、澆筑和振搗。

5. 鋼筋混凝土保護層厚度取值誤區

鋼筋混凝土保護層的作用是保護鋼筋不發生銹蝕，并保證鋼筋的粘結錨固性能，所以應引起足夠的重視。但由于規定的不明確或設計、施工人員的不重視，常會出現以下問題：

5.1 梁或柱中，只注意到主筋的保護層厚度，而忽略了箍筋的保護層厚度，造成箍筋外露或保護層厚度不足。

5.2 主次梁交叉處，主梁、次梁和板的鋼筋關系處理的不明確，造成板負筋保護層厚度不足或構件有效截面高度損失，直接影響到構件的安全性。

5.3 地上部分與地下部分的柱子因所處的環境條件不同，根據規范要求，應采取不同的保護層厚度。設計人員常忽略這一差別，不進行專門處理，施工時會出現兩種情況：一是都按正常環境條件處理，造成地下部分混凝土保護層厚度不足；二是地下部分按基礎的環境條件處理，地上部分按正常環境處理，由于地下部分的保護層比地上部分的保護層厚度大，結果造成鋼筋出地面后外撐，地下部分柱子的有效截面高度減小，形成安全隱患。

可采取下列預防措施：

5.3.1 正確處理構件內各類鋼筋的相互關系，接鋼筋的正確位置確定構件內鋼筋的保護層及構件有效截面高度，并進行構件的截面設計。首先根據規范要求確定梁柱內箍筋的保護層厚度，即確定箍筋的正確位置，主筋的保護層厚度可采用a+d1（a為箍筋保護層最小厚度，d1為箍筋鋼筋直徑），并大于規范規定的最小厚度，以此確定主筋的正確位置；交叉部位鋼筋的正確位置，可按上述辦法確定；根據各種鋼筋的正確位置，確定相關構件的有效截面高度并進行配筋計算，在施工圖中標出相關構件中鋼筋的正確位置。

6. 露主筋和縫隙央法

篇9

中圖分類號：P755文獻標識碼： A

一、綁扎搭接連接

鋼筋綁扎搭接連接是指兩根鋼筋相互有一定的重疊長度，用鐵絲綁扎的連接方法。一般采用20～22號鍍鋅鐵絲或綁扎鋼筋專用火燒絲，在允許誤差范圍綁扎牢固。

鋼筋綁扎搭接接頭應符合下列要求：

1、受力鋼筋綁扎搭接接頭應設置在內力較小處，并錯開布置。綁扎搭接接頭中鋼筋的橫向凈距不應小于鋼筋直徑，且不應小于25mm。

鋼筋綁扎搭接接頭連接區段的長度為1.3Ll （Ll為搭接長度），凡搭接接頭中點位于該連接區段長度內的搭接接頭均屬于同一連接區段。同一連接區段內，有綁扎搭接接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面面積的百分率，受拉區不得超過25%，受壓區不得超過50%。

2、綁扎搭接接頭不宜設置在構件的最大彎矩處，與鋼筋彎曲處的距離不應小于10倍鋼筋直徑。

3、受拉鋼筋綁扎接頭的長度，應符合規定；受壓鋼筋接頭的長度，應取受拉鋼筋接頭長度的 O.7倍。

4、受拉區內R235鋼筋綁扎接頭的末端應做彎鉤，HRB335、HRB400牌號鋼筋的綁扎接頭末端可不做彎鉤。

受壓區內直徑不大于12mm的R235鋼筋的末端，可以不做彎鉤，但搭接長度長度不應小于鋼筋直徑的30倍。鋼筋搭接處，應在中心和兩端用鐵絲扎牢。

5、搭接長度范圍內的箍筋應加密。當搭接鋼筋為受拉時，其箍筋間距不應大于搭接鋼筋較小直徑的5倍，且不應大于100mm；當搭接鋼筋為受壓時，其箍筋間距不應大于搭接鋼筋較小直徑的10倍，且不應大于200 mm。

6、軸心受拉和小偏心受拉桿件中的鋼筋接頭，不宜采用綁扎搭接連接。

二、焊接連接

焊接方法：電阻點焊；閃光對焊；電弧焊可分為幫條焊（雙面、單面）、搭接焊（雙面、單面）、坡口焊、窄間隙焊、預埋件電弧焊；電渣壓力焊；氣壓焊；預埋件鋼筋埋弧壓力焊。

重點介紹鋼筋閃光對焊、電弧焊（主要為幫條焊、搭接焊）、電渣壓力焊

1、閃光對焊：將兩鋼筋安放成對接形式，利用電阻熱使接觸點金屬熔化，生強烈飛濺，形成閃光，迅速施加頂鍛力完成的一種壓焊方法。鋼筋的對接焊接宜采用閃光對焊。閃光對焊時，宜采用預熱閃光焊或閃光―預熱閃光焊；可增加調伸長度，采用較低變壓器級數，增加預熱次數和間歇時間。

2、電弧焊：以焊條作為一極鋼筋為另一極利用焊接電流通過產生的電弧熱進行焊接的一種熔焊方法。電弧焊時，宜增大焊接電流，減低焊接速度。

電弧焊包括幫條焊、搭接焊、坡口窄間隙焊和熔槽幫條焊等接頭形式。幫條或搭接焊按時，應符合下列要求：

1）焊接地線應與鋼筋接觸緊密；焊接過程中應及時清渣 ，焊 縫表面應光滑 ，焊縫余高應平緩過渡，弧坑應填滿。

2）搭接或幫條電弧焊時，宜采用雙面焊；雙面焊困難時，方可采用單面焊。

3）搭接電弧焊時，焊接段鋼筋應預彎，并應使兩鋼筋的軸線在同一直線上。接頭雙面焊縫的長度不應小于5d，單面焊縫的長度不應小于10d（d為鋼筋直徑）。

4）幫條電弧焊時，幫條應采用與主筋同級別的的鋼筋，其總截面面積不應小于被焊鋼筋的截面積。幫條長度，如用雙面焊縫不應小于5d，如用單面焊縫不應小于10d（d為主筋直徑）。

5）幫條焊時，幫條與主筋之間應采用四點定位焊固定；搭接焊時，應用兩點固定；定位焊縫與幫條端部或搭接端部的距離宜大于或等于 20mm。焊接時，應在幫條焊或搭接焊形成焊縫中引弧，不得燒傷主筋；在端頭收弧前應填滿弧坑， 并應使主焊縫與定位焊縫的始端和終端熔合。

3、電渣壓力焊：將兩鋼筋安放成豎向對接形式，利用焊接電流通過兩鋼筋端面間隙，在焊劑層下形成電弧過程和電渣過程，產生電弧熱和電阻熱，熔化鋼筋，加壓完成的一種壓焊方法。

電渣壓力焊適用于現澆鋼筋混凝土結構中豎向或斜向（傾斜度在 4:l 范圍內） 鋼筋的連接。帶肋鋼筋進行電渣壓力焊時，宜將縱肋對縱肋安放和焊接。

電渣壓力焊工藝過程應符合下列要求：

1）焊接夾具的上下鉗口應夾緊于上、下鋼筋上；鋼筋一經夾緊，不得晃動。

2）引弧可采用直接引弧法，或鐵絲臼（焊條芯）引弧法；引燃電弧后，應先進行電弧過程，然后，加快上鋼筋下送速度，使鋼筋端面與液態渣池接觸 ，轉變為電渣過程 ，最后在斷電的同時，迅速下壓上鋼筋，擠出熔化金矚和熔渣。

3）接頭焊畢，應稍作停歇，方可回收焊劑和卸下焊接夾具；敲去渣殼后，四周焊包凸出鋼筋表面的高度不得小于 4mm。

三、機械連接：通過鋼筋與連接件的機械咬合作用或鋼筋端面的承壓作用，將一根鋼筋中的力傳遞至另一根鋼筋的連接方法。

鋼筋機械連接技術是一項新型鋼筋連接工藝，被稱為繼綁扎、電焊之后的“第三代鋼筋接頭”，目前市場上常用的機械連接類型有：筒擠壓連接、錐螺紋連接、直螺紋連接。

1、筒擠壓連接：通過擠壓力使連接件鋼套筒塑性變形與帶肋鋼筋緊密咬合形成的接頭。有徑向擠壓和軸向擠壓兩種連接形式。由于軸向擠壓連接現場施工不方便及接頭質量不夠穩定，沒有得到推廣，目前工程上使用的套筒擠壓連接接頭，大都是徑向擠壓連接。

套筒擠壓鋼筋接頭的安裝質量應符合下列要求：

1）鋼筋端部不得有局部彎曲，不得有嚴重銹蝕和附著物；

2）鋼筋端部應有檢查插入套筒深度的明顯標記，鋼筋端頭離套筒長度中心點不宜超過10mm；

3）擠壓應從套筒中央開始，依次向兩端擠壓，壓痕直徑的波動范圍應控制在供應商認定的允許波動范圍內， 并提供專用量規進行檢查；

4）擠壓后的套筒不得有肉眼可見裂紋。

2、錐螺紋連接：通過鋼筋端頭特制的錐形螺紋和連接件錐形螺紋咬合形成的接頭。錐螺紋連接技術的誕生克服了套筒擠壓連接技術存在的不足，深受各施工單位的好評。但是錐螺紋連接接頭質量不夠穩定，加工螺紋的小徑削弱了母材的橫截面積，接頭強度一般只能達到母材實際抗拉強度的85～95%，后逐漸被直螺紋連接接頭所代替。

錐螺紋接頭的加工及安裝應符合下列規定：

1）鋼筋端部不得有影響螺紋加工局部彎曲；

2）鋼筋絲頭長度應滿足設計要求，使擰緊后的鋼筋絲頭不得相互接觸，絲頭加工長度公差應為-0.5p～1.5p（p為螺距）；

3) 鋼筋絲頭的錐度和螺距應使用專用錐螺紋量規檢驗；抽檢數量10%，檢驗合格率不應小于95％；

4）接頭安裝時應嚴格保證鋼筋與連接套筒的規格相―致，應用扭力扳手擰緊，擰緊扭矩值應符合要求。

3、直螺紋連接：主要有鐓粗直螺紋連接和滾壓直螺紋連接。

1） 鐓粗直螺紋連接：通過鋼筋端頭鐓粗后制作的直螺紋和連接件螺紋咬合形成的接頭，其螺紋小徑不小于鋼筋母材直徑，使接頭與母材達到等強。其優點是接頭強度高，施工速度快，工人勞動強度低，絲頭全部提前預制，現場連接為裝配作業。不足之處為鐓粗過程中易出現鐓偏現象，一旦鐓偏必須切掉重鐓；鐓粗過程中產生內應力，鋼筋鐓粗部分延性降低，易產生脆斷現象。

2）滾壓直螺紋連接：通過鋼筋端頭直接滾壓或擠（碾）壓肋滾壓或剝肋后滾壓制作的直螺紋和連接件螺紋咬合形成的接頭。目前，國內常見的滾壓直螺紋連接接頭有三種類型：直接滾壓螺紋、擠（碾）壓肋滾壓螺紋、剝肋滾壓螺紋。

直螺紋接頭的加工及安裝應符合下列規定：

1) 鋼筋端部應切平或鐓平后加再工螺紋；

2) 墩粗頭不得有與鋼筋軸線相垂直的橫向裂紋；

3) 鋼筋絲頭長度應滿足企業標準中產品設計要求,公差應為0～2p(p為螺距)；

4）鋼筋絲頭宜滿足6f級精度要求，應用專用直螺紋量規檢驗，通規能順利旋入并達到要求的擰入長度，止規旋入不得超過3p。抽檢數量10%，檢驗合格率不應小于95％。

5）安裝接頭時可用管鉗扳手擰緊，應使鋼筋絲頭在套筒中央位置相互頂緊。標準型接頭安裝后的外露螺紋不宜超過2p。安裝后應用扭力扳手校核擰緊扭矩，擰緊扭矩值應符合要求。

參考文獻：

1、GB50204-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范(2011年版)；

篇10

關鍵詞：鋼筋滾軋直螺紋連接 施工質量控制

鋼筋滾軋直螺紋連接是把鋼筋的連接端加工為直螺紋，根據設定的力矩值采用直螺紋連接套將兩根帶絲頭的鋼筋連接成一體的連接方法。近兩年來，大部分施工單位普遍采用該方法進行鋼筋構造的施工。筆者根據自身工作經驗，現就工程建設過程中鋼筋滾軋直螺紋連接階段普遍存在的問題和相應的施工質量控制要點進行如下探析。

1 施工開始前應嚴格工藝檢驗

1.1 施工前沒有經過嚴格的工藝檢驗。管理者沒有深刻認識到工藝檢驗的最終目的是服務于工程質量。具體來說，工藝檢驗的目的有三：①檢驗鋼筋接頭的工藝參數。由生產廠家直接供應鋼筋滾軋直螺紋連接現場施工所用的連接套筒，施工單位只需在施工前加工好鋼筋連接端絲口，然后連接好兩根帶絲頭鋼筋的套筒即可。加工和連接過程中涉及的幾項工藝參數可從原廠獲取，如鋼筋絲頭的數量、牙型，螺距、螺紋外徑、套筒的擰緊力矩值等。需要注意的是，不同的生產廠家、不同的生產批量出產的鋼筋的工藝參數都各不相同。因此，連接好的接頭在應用到現場接頭施工前必須經過嚴格的工藝檢驗，以確保接頭技術提供單位提供的工藝參數與現場接頭施工所采用的鋼筋的工藝參數完全相符。②提高抽樣試件合格率。《鋼筋機械連接技術規程》明確規定，工藝檢驗“每根試件的抗拉強度……應符合本規程表3.0.5……的規定”。也就是說，接頭工藝檢驗的合格標準必須符合接頭的現場檢驗的合格標準。施工前，應該嚴格檢驗工藝參數，保證抽樣試件符合施工標準。③測定接頭的殘余變形。對接頭的殘余變形進行測定，就是對現場接頭加工質量進行嚴格的控制，從而保證鋼筋接頭型式檢驗結果符合施工現場接頭質量標準。某些鋼筋機械接頭強度已達到施工標準，但是不能確保接頭殘余變形也符合技術要求，特別是螺紋加工質量與技術規程存在一定差距情況下，測定接頭的殘余變形情況，對接頭加工單位嚴格控制產品質量也是一種激勵，能有效促進原材料市場穩定、規范地運作。

1.2 檢驗內容與工藝檢驗的內容不相符。施工前，試驗室受施工單位的委托檢驗接頭的工藝參數和成品質量，但委托內容卻只有接頭單項拉伸試驗，檢驗部門也不清楚工藝檢驗的試驗內容，造成試驗內容與工藝檢驗的內容不相符。《鋼筋機械連接技術規程》規定：工藝檢驗的“每根試件的抗拉強度和3根接頭試件的殘余變形的平均值均應符合本規程表3.0.5和表3.0.7的規定”。由此可見，工藝檢驗除了對接頭進行單項拉伸試驗外，還需測定接頭的殘余變形。因此，施工單位在委托試驗室檢驗接頭的工藝質量時，應該按照試驗目的將委托內容填寫完整，以免對后續工作造成困擾。

2 施工過程中應嚴格加工和安裝質量檢驗

對加工和安裝質量檢驗把關不嚴，抽檢數量不夠。主要檢驗要點如下：

2.1 鋼筋絲頭加工質量檢驗要點。①鋼筋下料：將鋼筋調直后下料，切平或鐓平切口斷面以后開始螺紋的加工。鐓粗頭不能有垂直于鋼筋軸線的橫向裂紋。②鋼筋絲頭長度：根據設計要求確定鋼筋絲頭的長度，公差一般在0～2p（p為螺距）之間。③絲頭牙型檢查：絲頭牙型必須與牙型規一致，表面要光潔、牙型飽滿、不存在斷牙和禿牙的缺陷。④鋼筋絲頭檢驗：通過直螺紋量規量測鋼筋絲頭。要求通規能夠順利旋入，且進入長度符合技術規程，止規旋入的長度不宜大于3p。⑤抽檢數量：抽檢數量10%，合格率在95%以上視為合格。

2.2 鋼筋接頭安裝質量檢驗要點。①檢查接頭外觀：安裝好接頭以后，鋼筋絲頭應該在套筒中央處頂緊，以減少接頭殘余變形，確保直螺紋鋼筋接頭安裝質量達到技術要求；螺紋外露的長度不應超出2倍的螺距，以確保絲頭全部擰入套筒。②接頭擰緊扭矩校核：可借助管鉗扳手安裝接頭，使其緊固；安裝后，用扭力扳手對擰緊扭矩進行校核，這樣才能對接頭的殘余變形進行有效控制。③抽檢數量：梁、柱構件的抽檢數量為接頭數量的15%；基礎墻板構件接頭的抽檢數量應根據每個構件接頭數量而定，可以分批次檢驗，以100個接頭為一批，從中隨機抽檢3個接頭，3個接頭的質量均符合技術規程就可以判定該批接頭全部合格；如果有一個接頭不符合標準，就要逐個檢驗該批次的接頭質量，達不到生產要求的進行補強，無法補強的嚴禁進入施工現場。

3 對現場檢驗的接頭試件應嚴格截取部位

用于現場檢驗的接頭試件的截取部位錯誤。用于檢驗的接頭試件應該是隨機截取的，不應為了通過質量檢驗而用鋼筋料頭制作接頭。檢驗部門應該根據質量檢驗規范嚴格控制接頭質量。檢驗時，應該從工程結構中隨機截取接頭試件。有的單位純粹為了檢驗而檢驗，截取的接頭試件大都是特制的，這恰恰與檢驗標準背道而馳。檢驗結果必須是施工質量的真實反映，且能夠為接頭質量控制提供準確依據，相關單位、部門應該認真對待這項工作。

參考文獻：

[1]曾良雄，王藝穎.巧用鋼筋直螺紋套筒連接技術[J].價值工程，2012（10）.