導語：如何才能寫好一篇抗浮設計論文，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

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由于泵房尺寸較大，埋置深度較大，且上部荷載較小，當地下水位較高時，抗浮設計往往是設計控制因素之一。目前，工程中較常用的抗浮方式有：自重抗浮、配重抗浮、錨固抗浮、抗浮樁等。可根據實際情況同時采用一種或多種抗浮方式。

（1）自重抗浮

自重抗浮荷載計算時不包括設備重、使用荷載及安裝荷載。自重加大后，泵房體積也隨之加大，浮力相應增加。因此自重抗浮只能在不具備其他抗浮條件或自重加大不多即可滿足抗浮要求時采用。

（2）配重抗浮

配重抗浮也有一定的局限性。由于泵房埋于地下，常用的配重方法是在泵房底板外挑部分的填土，底板向外延伸會使支護范圍加大，且當泵房較深時，基坑回填壓實難度較大，不易滿足設計要求。也可在泵房頂板增加配重，但會加大結構承載量，對抗震不利。

（3）錨固抗浮

錨固抗浮是一種有效的技術手段，錨桿靈活布置、錨固效率高、適應性較廣，易于施工。在許多條件下優于自重抗浮和配重抗浮。由于抗浮錨桿的工作環境和受力特點，錨桿受拉后桿體周圍灌漿開裂，使桿體極易受地下水侵蝕，影響其耐久性。同時，抗浮錨桿與底板的節點可能成為防水的薄弱環節。

（4）抗浮樁

抗浮樁是一種主動抗浮設計，前期施工費用較高，但后期維護簡單，結構受力合理，不影響泵房的使用功能。當地下水位較高，泵房平面尺寸較大，基礎埋置較深時多采用此種抗浮方法。此外，工程中還有其他抗浮方法。例如通過改變結構形式，泵房池壁與土體的黏結抗剪力抗浮。實際工程中，應根據泵房的尺寸大小，水位高低，埋置深度選用合理的抗浮方式，以達到設計要求。

2抗滑移、抗傾覆驗算

當采用嵌固或錨固抗浮時，泵房周圍填土較深且土面大體一致時，可不做抗滑移、抗傾覆驗算。當泵房建造在軟弱土層上，有可能出現連同地基土一起滑動而失去穩定時，尚應采用圓弧滑動條分法進行整體穩定驗算。

3施工方法選擇

當泵房埋深較淺，地下水位較低，且土質較好時，可選擇開挖基坑。當泵房埋深較深，地下水位較高，且土質較差時，可選擇沉井施工。基坑開挖較為簡單，本文重點介紹沉井施工方法。沉井的施工方法對沉井的設計計算有著直接關系，應根據場地的地質條件結合施工條件決定。

（1）排水下沉

當地下水位不高，或是雖有地下水但沉井周邊的土層滲水性不強，涌入井內的水量不大且排水不困難時，可采用排水下沉法，此種方法施工費用較低，工期較短。

（2）不排水下沉

在下沉深度范圍內存在粉土、砂土或其他強透水層而排水下沉有可能造成流砂或補給水量很大而排水困難時，可采用不排水下沉。當沉井場地附近有已建建構筑物及其他設施，排水施工可能導致其沉降及傾斜而難以采取其他有效措施防止時，也可采用不排水下沉。

（3）分次下沉

根據沉井的高度，地基承載力、施工條件和設計需要，沉井可沿高度方向一次澆筑下沉，或分段澆筑一次下沉，或分段澆筑分次下沉。

4結構設計中應注意的問題

（1）池壁厚度的選擇

當泵房較淺、采用開挖施工方法時，池壁厚度只要滿足受力要求、防水要求即可。當泵房較深，采用沉井施工時，應優先考慮沉井依靠自重克服土層的摩擦力下沉，因此，池壁要有適當的厚度。反之，當池體過重時，下沉系數過大或地基承載力不足時，應適當減小池壁厚度。當地下水位較高時，沉井必須滿足抗浮要求，因此依靠自重沉井的泵房各部分也要有適當的厚度。

（2）變形縫的設置

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【關鍵詞】抗浮錨桿；水浮力；抗拔力；布置方式;注意事項

【工程概況】

筆者在深圳做的某工程為大底盤帶多塔的結構。塔樓下的地下室由于塔樓自身的重量能夠滿足抗浮的要求，現著重討論上部沒塔樓的地下室的抗浮問題。本項目地下室的概貌及抗浮水位如圖所示。現取中柱(8mX8.15m)進行討論。

水浮力： 6x10＝60KN/m2

負二層底板、地下一層及地下室頂板自重： 25x0.5+6+6.3=24.8KN/m2(由廣廈軟件中計算結果求得)

地下室頂板覆土自重：16x0.8＝12.8KN/m2

地下室底板建筑做法自重：22x0.1＝2.2N/m2

抗浮總重：24.8+12.8+2.2=39.8KN/m2

參考廣東省標準《建筑地基基礎設計規范》DBJ 15-31-2003第5.2.1條規定，地下室抗浮穩定性驗算應滿足式6.1.6的要求：

W/F≥1.05 （6.1.6）

所需抗浮力：1.05x60-39.8=23.2KN/m2

柱下獨立基礎(地下室側壁位置的柱下基礎除外)位置設錨桿抗浮:

當抗浮面積為： 8X8.15=65.2m2 此時基礎下設錨桿抗浮所需抗拔力： 23.2X65.2=1512.64KN

取單根錨桿的抗拉承載力特征值為310KN，需錨桿根數：n=1512.6/310=4.9，取n=5

根據《巖土錨桿(索)技術規程》第7.4.1條：

單根錨桿需要鋼筋面積：1.6X1.3X310X1000/400=1612mm2

(式中1.6為錨桿桿體安全系數，1.3為荷載分項系數)，故選用3}28(As=1847mm2)

根據《廣東省建筑地基基礎設計規范》第11.2.2條，故采用3}32鋼筋(As=2413mm2)

取錨桿孔徑為D=150mm

根據《巖土錨桿(索)技術規程》第7.5.1條計算錨桿錨固長度：

根據《廣東省建筑地基基礎設計規范》第11.2.1條式11.2.1-3，

錨桿的有效錨固長度為：

式中f i為砂漿與第i層巖石間的粘結強度特征值，l為第i層巖體中的錨固長度，d為錨桿孔直徑，Rt為單根錨桿的抗拔承載力特征值。

根據《建筑邊坡工程技術規范》式7.2.3，錨桿錨固體與地層的錨固長度為：

根據《建筑邊坡工程技術規范》式7.2.4，錨桿鋼筋與錨固砂漿間所需的錨固長度為：

式中γo為邊坡工程重要性系數，γQ為荷載分項系數，N為錨桿軸向拉力標準值，ξ3為鋼筋與砂漿粘結工作條件系數，d為錨桿鋼筋直徑，f為鋼筋與錨固砂漿間的粘結強度設計值，n為鋼筋根數。

故取錨桿的有效錨固長度為：2.5m

抗浮錨桿承載力特征值估算：Fa=∑qsiuili=400x3.14x0.15x2.5=471KN>1.3x310=403KN (qsi為巖土體與錨固體粘結強度特征值)

錨桿的布置方式一般有集中點狀布置、集中線狀布置、面狀均勻布置等方法。它們都有各自的有缺點：

1． 集中點狀布置，此方法推薦用于堅硬巖。一般布置在柱下，此次的案例就是采用的這種方法。優點：可以充分利用上部結構傳來的豎向力來平衡掉一部分水浮力；由于錨桿布置集中，對于地下室底板下的外防水施工也比較方便；對于個別錨桿承載力不足的情況，由于有較多的錨桿分擔，有很強的抵抗力。缺點：要求錨固于堅硬巖體中，不適用于軟巖與土體，破壞往往是錨固巖體的破壞；由于局部錨桿較密，錨桿施工不方便；地下室底板梁板配筋較大。

2． 面狀均勻布置，此方法可用于所有情況。在地下室底板下均勻布置；優點：適用于所有土體和巖體；地下室底板梁板配筋較小。缺點：不能充分利用上部結構傳來的豎向力來平衡掉一部分水浮力（個人認為考慮的話偏于不安全）；對于個別錨桿承載力不足的情況，由于能分擔的錨桿較少，此情況抵抗力差；由于錨桿布置相對分散，對于地下室底板下的外防水施工比較麻煩。

3． 集中線狀布置，此方法推薦用于堅硬巖與較硬巖。一般布置于地下室底板梁下；優點：由于錨桿布置相對集中，對于地下室底板下的外防水施工也比較方便；對于個別錨桿承載力不足的情況，由于有較多的錨桿分擔，有較強的抵抗力。缺點：不能充分利用上部結構傳來的豎向力來平衡掉一部分水浮力（個人認為考慮的話偏于不安全，對于跨高比小于6的底板梁，可以適當考慮上部結構傳來的豎向力來平衡掉一部分水浮力），要求錨固于較硬巖體中，不適用于軟巖與土體；地下室底板板配筋較大。

注意事項：

1）集中點狀布置，抗浮錨桿與巖石錨桿基礎結合為優，需注意柱底彎矩對錨桿拉力的影響，特別是柱底彎矩較大的時候；

2）參考《建筑邊坡工程技術規范 GB 50330-2002》，應選用永久性錨桿部分內容；

3）巖石情況（堅硬巖、較硬巖、較軟巖、軟巖、極軟巖）應準確區分，可參考《建筑邊坡工程技術規范 GB 50330-2002》表7.2.3-1注4；

4）錨桿抗拔承載力特征值應通過現場試驗確定，可參考《建筑邊坡工程技術規范 GB 50330-2002》附錄C；

5）抗浮設計水位的確定應合理可靠，一般應由地質勘測單位提供，比較可靠和有說服力，應設置水位觀測井，對于超出抗浮設計水位的情況應有應對措施；

6）錨桿抗拔承載力特征值現場試驗時由于一般為單根錨桿加載，未考慮錨桿間距影響（附圖一填充部分），特別是錨桿間距較為密集時的情況；當單根錨桿影響范圍內的土體自重（附圖二填充部分）大于錨桿拉力時，可以不考慮錨桿間距影響；

7）由于錨桿鋼筋會穿過底板外防水，錨桿鋼筋應有防水措施；

8）錨桿錨固體與（巖）土層的錨固長度應取有效錨固長度，由于基坑開挖會對底板下土體有一定擾動，特別是采用爆破開挖的基坑，一般要加300-500MM；

總結：

篇3

關鍵詞：上浮 抗拔樁 加固 方案

中圖分類號：TU473.1 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2015）10（c）-0176-02

1 工程簡介

該工程位于上海市鬧市區，為一新開發的高檔樓盤，所有的建筑均為高層住宅，其中地下車庫的面積為3.6萬m2，地下室為框架結構，柱距為8.1 m×8.1 m，地下室高度為4.4 m，頂板為梁板結構，板厚150 mm，上面設計覆土厚度為1.5 m，基礎底板為筏板基礎，底板厚度為500 mm，每個柱底有一柱墩，柱墩平面尺寸為4.0 m×4.0 m每根柱下有兩根抗拔樁，每根抗拔樁的設計承載力為420 kN，頂板結構布置及樁的布置見圖1、圖2。

上海市2015年6月初，雨水特別集中，這段時間，雨水過后，地下水位最高處位于室外地面以下100 mm，基本上與室外地面持平，按照常規施工順序若提前進行了地下室頂板覆土，則在上部重量與抗拔樁同時工作的前提下可以保證結構的安全。但是由于施工條件的限制，覆土不能夠提前進行，因此，為了防止地下室上浮并為了保證抗拔樁的安全必須在施工中進行降水，但是總包單位沒有估計到這段時間的雨水來勢兇猛，沒有及時進行降水，因此，大雨過后發現有局部區域出現了大范圍上浮，最大達到400 mm，伴隨著上浮出現了結構開裂、混凝土損傷、構件破壞等現象，屬于重大的工程事故。（如圖3）

2 原因分析及計算復核

（1）原因分析。

由于在高水位下未及時進行降水，同時由于地下室頂板的覆土沒有進行，因此，在地下水浮力的作用下，由結構自重、抗拔樁的抗拔力作用不能夠平衡水浮力的作用，因此，產生了地下室上浮的現象。

（2）計算復核：以下為未覆土時抗拔樁的計算復核。

①頂板：（抗拔工況）地庫頂板（200 mm）自重： 25×0.20=5.0 kN/m2。

底板：地庫底板（500 mm）自重：

25×0.50=12.5 kN/m2

梁、柱折算荷載：238.35 kN

②作用在地下室結構上的活載：

頂板活載：10.0 kN/m2 底板板面活載：2.5 kN/m2

③底板水浮力：（±0.000絕對標高：4.200 m）。

1）底板板底相對標高為：-6.700 m。

（1）抗浮計算取高水位（抗浮設防水位），高水位相當相對標高-0.800 m。

F浮k1=[-6.700-（-0.800）]×10=5.900×10=-59.0 kN/m2。

④每一根樁頂所受上拔力標準值：

kn

經過計算得出確實證實了抗拔樁所承受的拉力已經超出抗拔力設計值，這也是出現工程事故的原因。

3 針對出現的各種情況所采取的相應處理方案

由于建筑為高檔住宅區并且位于鬧市區，出現這種情況后業主、總包、設計單位、安全鑒定單位、加固單位等進行多次協商，制定的方案原則：盡量以最小的動靜、最經濟的方案達到最安全的目的。

（1）針對抗拔樁上浮的處理：由于此區域的抗拔樁上浮最大達到400 mm，理論上來說抗拔樁應該已經破壞了，由于技術原因若進行抗拔樁的檢測需要耗費巨大的人力和物力，結果也不一定滿意，因此，最終達到的共識是假定抗拔樁已經失效，通過增加結構自重的方案將重力與浮力相平衡，采取的方案是增加基礎底板的厚度，由原500 mm厚度增加到1000 mm，經計算可以達到設計意圖。

（2）針對梁柱節點已經破壞的處理方案：由于部分梁柱節點混凝土已經酥松并破壞，節點已經不能夠承受外力，采取的方案是混凝土替換的方案，在替換之前先進行結構卸載，然后采用高強灌漿料進行灌注，保證節點的整體性。

（3）針對梁柱節點有缺陷的處理方案：對于沒有破壞的節點，主要出現一些不規則裂紋的節點，采用整體外包鋼板的處理方案，增加節點的整體性能，其中包括梁柱節點及柱腳的加固處理。

4 加固效果及結論

針對該工程出現的這種事故，經過采用該論文的加固措施，無論從加固效果及視覺效果均達到了各方的滿意，施工速度很快，并且極大的節約了項目投資，加固以后上海又經歷了幾次大型降雨，均沒有出現任何問題，并且覆土以后也沒有出現結構的二次損傷，結果證明采用的方案是安全合理的。

5 結語

該工程采用多種加固手段對受損結構進行了加固，通過嚴格的計算及針對性的處理方案，使得工程事故得到了圓滿的解決，該文中的加固方法及思路值得同行借鑒并參考。

參考文獻

[1] 建筑抗震鑒定加固手冊[M].北京：中國建筑工業出版社，2002.

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【論文關鍵詞】高層建筑； 應力釋放；后澆帶；微膨脹混凝土 ； 養護

中途分類號：[TU761.4]文獻標示碼：A 文章編號：

隨著我國城市化進程的加快，出現越來越多的高層建筑。高層建筑的地下室工程中設置后澆帶是工程施工中的一個關鍵環節，施工前應制定專項施工方案，必須根據設計、規范及工程具體實際情況，合理設置后澆帶位置。做到有針對性地對地下室后澆帶的施工處理，確保后澆帶的施工質量。

1、工程概況蓬萊市新一百工程，總建筑總面積為29000m2，地上12層共26600m2，地下一層2400m2，筏板基礎，基礎埋深-6.5m；本工程地下室底板采用厚度為90cm的C35、P6抗滲混凝土，壁板為30cm的C40、P6抗滲的混凝土，地下室頂板為40cm厚的C35、P6抗滲的混凝土。地下室底扳、側墻和頂板均設置橫向兩道后澆帶，后澆帶寬度為1000mm，位置在5軸、10軸成平行設置，后澆帶總長度合計約為500m。底板與頂扳的鋼筋均為雙層雙向，中間設有一道鋼筋網片。后澆帶位置的鋼筋密集，該處位置的鋼筋搭接長度為950mm，并有3mm厚的止水鋼板。

2、后澆帶的主要功能

2.1解決沉降。

高層建筑和裙房的結構及基礎設計為整體，但在施工時用后澆帶將兩部分暫時斷開，待主體結構施工完畢再澆注連接部分的混凝土，將高低層連為整體。

2.2減小溫度收縮影響留出后澆帶后，施工過程中混凝土可以自由收縮，從而大大減少了收縮應力。混凝土的抗拉強度可以大部分用來抵抗溫度應力，提高結構抵抗溫度變化的能力。

3. 后澆帶的設置要求后澆帶的設置應遵循“抗放兼備，以放為主”的設計原則。因為普通混凝土存在開裂問題，設置后澆縫的目的就是將大部分的約束應力釋放，然后用膨脹混凝土填縫以抗衡殘余應力。由于施工原因而需要設置后澆帶時，應視工程具體情況而定，留設的位置應經設計單位認可。后澆帶的間距應合理，矩形構筑物后澆帶間距一般可設為30～40m，后澆帶的寬度應考慮便于施工操作，并按結構構造要求而定，一般不少于800 mm，本工程后澆帶寬度設置為1000mm。后澆帶處的梁板受力鋼筋必須貫通，不許斷開。如果梁、板跨度不大，可一次配足鋼筋；如果跨度較大，可按規定斷開，在補齊混凝土前焊接好。后澆帶在未澆注混凝土前不能將部分模板、支柱拆除，否則會導致梁板形成懸臂造成變形。

4、后澆帶的施工

4.1模板支設根據分塊圖劃分出的混凝土澆注施工層段支設模板（鋼絲網模板），并嚴格按施工方案的要求進行。

4.2地下室頂板混凝土澆筑1）后澆帶兩側的結構混凝土澆注厚度應嚴格按規范和施工方案進行，以免因澆注厚度較大造成鋼絲網模板的側壓力增大而向外凸出，導致尺寸偏差。2）采用鋼絲網模板的垂直施工縫，在混凝土澆注和振搗過程中，應特別注意分層澆注厚度和振搗器距鋼絲網模板的距離。為防止混凝土振搗中水泥漿的嚴重流失，應限制振搗器與模板的距離。采用Φ50mm振搗器時間距≮40cm；采用Φ70mm振搗器時間距≮50cm。

4.3澆筑地下室頂板混凝土后垂直施工縫的處理1）對采用鋼絲網模板的垂直施工縫，當混凝土達到初凝時（用手壓混凝土表面能出現指紋），用壓力水沖洗（水應呈霧狀），清除浮漿、碎片并使沖洗部位露出骨料，同時將鋼絲網片沖洗干凈。混凝土終凝后將鋼絲網拆除，立即用高壓水再次沖洗施工縫表面。2）對木模板處的垂直施工縫，可用高壓水沖毛，也可根據現場情況和規范要求，盡早拆模并及時用人工鑿毛。

3）對于已硬化的混凝土表面，要使用鑿毛機處理。4）對較嚴重的蜂窩或孔洞應進行修補。5）在后澆帶混凝土澆筑前應用噴槍（用水和空氣）清理表面。

4.4地下室底板后澆帶的保護措施1）對于底板后澆帶，在后澆帶兩端兩側墻處各增設臨時擋水磚墻，其高度高于底板高度，墻壁兩側抹防水砂漿。2）為防止底板周圍施工積水流進后澆帶內，在后澆帶兩側50cm寬處用砂漿做出寬5cm、高5～10cm的擋水帶。3）后澆帶施工縫處理完畢并清理干凈后，頂部用木模板封蓋，四周設臨時欄桿圍護，以免施工過程中污染鋼筋、堆積垃圾。4）地下室外墻豎向后澆帶的保護措施可采用砌磚保護地下室底板后澆帶的施工質量直接影響本工程的防水效果，為此在底板、筏板砼澆筑完畢后，用九夾板封蓋，并派人檢查，以防雜物落入其中，在兩側砼澆筑60天后，用高一級摻12%UEA微膨脹劑的微膨脹混凝土澆筑密實，澆筑前應進行鋼筋除銹，清除浮漿、碎石等雜物，并沖洗干凈。

4.5地下室頂板后澆帶混凝土的澆筑1）不同類型的后澆帶混凝土的澆注時間不同。伸縮后澆帶視先澆部分混凝土的收縮完成情況而定，一般為施工后42～60d；沉降后澆帶宜在建筑物基本完成沉降后進行。在一些工程中，如果設計單位對后澆帶的保留時間有特殊要求，應按設計要求進行保留。2）澆注后澆帶混凝土前，用水沖洗施工縫，保持濕潤24h，并排除混凝土表面的積水，在施工縫處鋪一層與混凝土內砂漿成分相同的水泥砂漿。3）后澆帶混凝土必須采用無收縮混凝土，可以采用膨脹水泥配制，也可用膨脹劑和普通水泥配制，混凝土的強度應提高一個等級，其配合比通過試驗確定。宜摻入早強減水劑，且應認真配制，精心振搗。膨脹劑的摻量直接影響混凝土的質量，因此，膨脹劑的稱量要由專人負責。所用膨脹劑和外加劑的品種，應根據工程性質和現場施工條件選擇，并事先通過試驗確定配合比，適當延長摻加膨脹劑的混凝土的攪拌時間，以使混凝土攪拌均勻。4）后澆帶混凝土澆注后仍應澆水養護，養護時間≮28d。

4.6地下室底板、側壁后澆帶的施工地下室因為對防水有一定要求，所以后澆帶的施工是一個非常關鍵的環節。在GB502082-2002《地下防水工程質量驗收規范》中也有專門的要求。其中第4.1.9條規定：防水混凝土的施工縫、后澆帶、穿墻管道、埋設件等設置和構造，均須符合設計要求，嚴禁有滲漏。該條為強制性條文。另外，4.7.5條對后澆帶的防水措施也作了如下要求：1）后澆帶應在其兩側混凝土齡期達到42d后再施工；2）后澆帶的接縫處理應符合規范4.7.4條施工縫的防水施工的規定；3）后澆帶應采用補償收縮混凝土，其強度等級不得低于兩側混凝土；4）后澆帶混凝土養護時間不得少于28d。在地下室后澆帶的施工中必須嚴格按照規范規定的要求進行處理。

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關鍵詞：空心樓蓋，CBM管，施工質量，抗浮技術

 

1．CBM現澆混凝土空心樓蓋施工技術特點

近年來，現澆混凝土空心樓蓋施工技術的推廣應用取得了長足的發展，已廣泛地應用于商場、辦公、教學、停車場、住宅等公共、住宅和工業建筑領域。

“現澆混凝土空心樓蓋”是按照一定規則在現澆樓板中放置埋入式芯模，經現場澆筑混凝土而在樓板中形成內空腔的樓蓋施工技術。論文參考網。該技術可有效地減輕樓蓋自重，提升抗震性能，降低工程造價，縮短工期，同時具有提高凈空空間利用率、隔音、保溫、通風、采光性能好、樓面平板有利于房間靈活隔斷等優點。

CBM自穩型高強芯模是由高分子材料制造的封閉筒體和夾持鋼筋的支架組成，具有強度高、自重輕、自帶固定支架的特點。CBM現澆混凝土空心樓蓋施工技術正是利用這一特點，將CBM自穩型高強薄壁管（樓蓋內模）固定在樓蓋現澆板的上下層主筋之間（與梁筋保持一定的間距），按一定的方向進行排列并澆筑成形，使原實心樓蓋變成空心樓蓋，實現建筑綠色、環保、低碳的發展目標。

焦作市都市花園馨苑二標段的地下人防工程成功地應用了該項技術。

2．CBM現澆混凝土空心樓蓋施工工藝流程

2.1 工程概況

焦作市都市花園馨苑二標段工程為框混結構，地下一層為人防工程，地上5.5層為住宅工程，總建筑面積24900M2，其中地下室部分采用CBM現澆混凝土空心樓蓋施工技術，面積約為3852M2，采用直徑250MM的芯模，長度1000MM和500MM二種規格。CBM現澆空心樓蓋施工時間為2008年10～12月，混凝土強度等級為C30，混凝土量1316M3。

2.2 CBM現澆混凝土空心樓蓋施工工藝流程

測量放線→搭設模腳支撐系統­­­→安裝底模板→在模板上彈線,確定芯模的安裝位置，底板鋼筋及管線預埋的位置并彈好墨線→綁扎底板鋼筋、設置鋼筋保護層墊塊→安裝芯模模座和預埋管線→綁扎縱橫肋的鋼筋網片→底層鋼筋驗收→安裝、固定芯模→綁扎面層鋼筋、做好預留預埋→搭設施工架空便道、安裝砼輸送管→澆搗混凝土→混凝土養護、拆模。

2.3 CBM現澆混凝土空心樓蓋施工的質量問題

⑴ 主要質量問題

CBM管有飛邊、毛刺、蜂窩、貫通裂縫、纖維外露或破損現象；由于控制措施不嚴密或混凝土澆筑順序、振搗時間等原因導致的CBM管水平位移、上浮、破損等。

⑵ CBM管上浮的質量問題分析

施工現場勘驗發現：①初次澆注時由于經驗不足，CBM芯模僅與板底鋼筋進行綁扎，結果CBM芯模上浮嚴重超標，說明CBM芯模受到的上浮力很大，能把板底鋼筋拉上來，單靠板內鋼筋加固CBM芯模不能滿足要求；②混凝土按照常規方式澆注，靠近梁邊部位CBM芯模上浮幅度較小，板中上浮幅度較大，說明梁內混凝土及鋼筋對CBM芯模上浮起到阻礙或約束作用；③每次混凝土攤鋪厚度為整個板厚時，板底部混凝土不易振實，CBM芯模容易上浮，說明板澆注應分層成型；④一旦某振點出現過振情況，則CBM芯模也會上浮，說明操作工人振搗控制也很重要。

由此可見，CBM芯模固定不牢固是造成CBM芯模上浮的最主要因素，混凝土澆注順序不當，每次攤鋪厚度過大，操作工人振搗方式不對也是造成CBM芯模上浮的主要因素。

3．CBM現澆混凝土空心樓蓋質量控制措施

常見的CBM管位移有水平位移和上浮兩種，其中以上浮最為常見，是影響CBM現澆混凝土空心樓蓋施工質量的主要因素，是本工程施工的重點、難點，其質量控制技術是該工藝施工的核心技術。

3.1 支撐體系及定位措施

⑴ 在暗梁鋼筋和樓蓋底層鋼筋安裝完畢后，鋼卷尺測量實際鋪設CBM管的空間尺寸，分隔點用石筆在梁筋上劃線，排管時用鐵絲調直，待一個柱網排定后，用定型模卡卡定后進行點焊固定。為了確保CBM高強芯模在砼澆注過程中不上浮，需用10#鐵絲每間隔1000mm，扣在底層鋼筋交叉點并穿過模板錨固在鋼管上。

⑵ 在芯模的安放過程中，應采取技術措施保證其位置準確和整體順直，以保證空心板肋間及上、下板混凝土的幾何尺寸。芯模安放時底部宜用混凝土墊塊或撐筋墊起，管間肋部在鋼筋網片上焊橫向短鋼筋，或U型釣鉤，間距在1000mm左右，以確保芯模的凈距，CBM芯模之間的凈距應不小于50mm。芯模安放整體順直度和端頭順直度(指芯模端面設計有橫肋時)控制偏差為2.5／1000，最大不超過15mm。

⑶ 芯模安放過程中要隨時鋪設架板，對鋼筋、芯模成品進行保護，嚴禁直接踩踏。當板面筋未綁扎之前發生芯模損壞，應予全部撤換。

⑷ 當芯模安放符合設計要求后，采取抗浮技術措施。為了防止芯模移動或上浮，應設置抗浮點，做法見圖1。

3.2 混凝土澆筑順序控制

先澆注梁，再澆注板，由板四周逐步向板跨中延伸。板中混凝土澆注順序應沿CBM芯模縱軸線單向進行，不宜沿垂直CBM芯模縱軸作多點圍合式澆注。本工程采用的是商品混凝土，泵管下料時，沖擊力較大，為防止混凝土側壓力將CBM芯模擠倒，利用混凝土的自流性，采用混凝土斜向擠混凝土的方式推行前進，避免泵管內的混凝土直接沖擊CBM芯模，造成CBM芯模移位。

3.3 混凝土振搗控制

⑵ 施工便道搭設：混凝土輸送在樓面搭設專門的架空150mm的施工便道，運輸道下鋪設彩條布防止澆搗過程中的二次污染。

⑶ 混凝土振搗：①梁內混凝土用50mm振動棒振搗。②板內混凝土分2次澆注：第一次澆至板肋2/3處，此時混凝土塌落度控制在160～180mm，用30mm振動棒仔細振實，振點間距25cm；第二次澆至設計高程，塌落度控制在200～220mm，并注意必須在上次澆筑的混凝土在初凝之前完成。論文參考網。用振動棒振實后，用平板振動器沿CBM芯模縱橫向振平，每個振點時間控制在3s左右，不可久置于同一地方振動，否則混凝土會擠入CBM芯模底部，導致局部CBM芯模上浮，更不得將振動器直接接觸CBM芯模進行振搗，以免振破CBM芯模。

⑷ 砼布料、振搗同步進行：混凝土布料時應在芯模板的兩側應均勻下料，相對振搗。施工時宜采用3CM的震動棒。見圖3。

3.4其他質量控制措施

⑴ 安裝預留預埋：預埋水平管線應根據管徑大小盡量布置在暗梁處或管肋間。當水平管線、電線盒等與芯模無法避開時，應將芯模斷開進行避讓（見圖4）。遇管線交叉或特別集中處，可換用小直徑芯模安放予以避讓。

⑵ 板上層鋼筋：按照常規進行綁扎，在鋼筋運輸至作業平面時，應盡量將鋼筋擺放在梁上，避免直接沖壓空心管造成空心管損壞。板上層鋼筋高度靠安裝馬凳來控制。論文參考網。

⑶ 芯模破損的處理：施工過程中發生空心管的破損，原則上應更換。也可對破損處用膠帶進行封補，填塞，孔洞較大的可在孔內塞入塑料布、水泥包裝袋等對鋼筋、混凝土無害的材料，再進行封補。修補的標準為混凝土水泥漿不進入管內。

3. 5 質量控制措施效果

通過以上質量控制措施的落實，并在混凝土澆搗過程中對CBM芯模加固體系、CBM芯模上浮情況實時監控，使用專門設計定做的帶有刻度的40cm長8#鐵絲，隨時對已成型樓板混凝土進行跟蹤檢測，CBM管的上浮率控制在3%（板厚）以內，平均上浮高度為5～8mm，樓板混凝土厚度及平整度均控制在規范允許范圍內。模板拆除后混凝土表面平整，光滑，觀感質量較好（圖5所示）。

圖5 無梁樓蓋整體效果

4．結語

現澆混凝土空心樓板技術克服了傳統預制混凝土空心樓板整體性差、跨度小、樓板出現裂縫、漏水，隔音不好等諸多不利因素。由于整體澆筑，無縫隙，整體性受力非常好，在使用上隔音效果非常明顯。另外，現澆整體空心板技術，可以減輕樓板自重，比原來傳統的預制空心板，在跨度方面有重大突破。在8～15m跨度內完全不用預應力技術，降低工程成本，加快施工進度。

本工程于2009年10月竣工驗收合格，并獲得了焦作市優質結構工程。整個地下室空間寬敞明亮，視線通暢；經測量、檢驗，現澆空心樓蓋無肉眼可見裂縫，變形符合規范要求,得到設計、建設、監理等項目參與方的認同，并吸引了河南省建筑業各方面技術人員、專家學者前來工地參觀考察。

參考文獻

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篇6

【關鍵詞】結構自防水，滲漏，地下室，補償收縮，裂縫，干縮和冷縮

中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：

前言

隨著入類社會的進步和發展，人們生活水平不斷提高，高樓大廈日益增多，地下空間的開發、利用意突飛猛進，入們在改善生存環境方面進行了不懈的努力并取得了喜人的進步。然而縱觀已建和在建的工程，滲漏問題一直困擾著人們的生活和工作，部分工程建成后幾乎年年進行堵漏，耗資巨大并且影響使用。防水是個系統工程，涉及設計、施工、管理翻維護等諸多方面。總的來說，防水分建筑防水和結構防水，建筑防水是指附加在結構的外防水層，結構防水是指鋼筋混凝土結構的本體防水。建筑防水以柔性材料為主，雖具有較好的彈塑性，但施工復雜，材料易老化，耐久性差；結構防水是以混凝土為主，施工簡單，成本低，防水耐久性好，但密實性難控制，易收縮開裂。

結構防水是治本防水，建筑防水是治標防水，而目前流行一種傾向，防水設計和施工往往把希望寄托在卷材或涂料上而忽視治本方式。事實也是如此，澆筑混凝土馬馬虎虎，沒有技術改進措施，一旦卷材或涂料老化破裂，就出現滲漏。要改變這種狀況，必須建立防水技術的新概念：把結構自防水搞好，做到不裂不漏，這才是最重要的永久防線。對于特別重要的建筑，要搞“雙保險”，在迎水面再做一層外防水，但從根本上說，還是應該把結構自防水放在首要位置，因為這才是治本的。

二．結構自防水的基本機理

所謂結構自防水，其核心就是要最終澆筑成的結構混凝土達到設計強度，滿足抗滲、抗侵蝕，結構致密且無有害裂縫。混凝土是多孔材料，僅僅通過石子的連續級配、提高水泥用量和砂率、加入有機硅或減水劑等來減小混凝土的空隙和毛細孔隙，以提高混凝土的抗滲性往往得不到令人滿意的效果，這是由于忽視了混凝土的致命弱點―――收縮。盡管混凝土很致密但干縮和冷縮（溫差收縮）會使結構產生裂縫，從而破壞結構的整體防水功能。，當冷縮值大于混凝土的極限拉伸時，則引起結構開裂。如果施工不周，澆筑工藝及泌水未處理好，出現蜂窩狗洞，結構自防水也無從談起。因此，結構自防水必須從混凝土補償收縮、澆筑工藝、泌水處理、溫度監測及混凝土保濕養護等多方面來控制。

三．混凝土結構自防水技術的特點

1、防水可靠，建筑結構與防水功能合一，可取消外防水，建筑結構簡單。

2、施工簡便、減少工序、大大縮短工期。大面積連續澆注，可不留后澆縫，也可用于普通混凝土后澆縫的處理。

3、節省材料節約投資、價格低廉，每立方米比普通混凝土增加14元左右UEA的材料費，防水綜合費用約為卷材等外防水作法的1/5左右。

4、 永久性防水效果，便于維護保養，節省維修費用。

5、誠輕建筑自重。

6、適宜于任何復雜體形的防水部位，僻決了一般防水難以或無法處理的困難，亦能確保防水質量。

7、可適當加大建筑物的伸縮間距，給設計和施工提供了有利條件，加快整個建筑工程施工的進度。

8、萬一有損壞漏水，容易修補，因而也可用于補漏工程。

9、可提高混凝土表面的耐磨性能，對于上面有行人的平屋面及跑道、路面等有利。

10、可避免有些外防水材料施工時對環境的污染。

11、可提高混凝土的的抗硫酸鹽鹽和抗海水侵蝕能力，可用于港口，水工建筑。

四．結構自防水的具體施工技術

某高層建筑，地上20層，地下一層，總建筑高度75．55米，建筑面積24000 平方米，地下室混凝土量2800立方米，混凝土強度等級為C40，抗滲等級S8，結構自防水。結合該工程的施工實例，從5個方面論述結構自防水的施工技術。

1、選擇好混凝土的外加劑

JM一111外加劑，遇水膨脹析出凝膠，堵塞毛細孔滲入的水份，與水泥中的鋁酸鹽礦物在水化工程中形成大量的鈣礬石為膨脹源，這種膨脹源的結晶是穩定的水化物，填充于毛細孔隙中，使大孔變小孔，總孔隙率減小，從而增加混凝土的密實性，即補償混凝土的收縮。其補償收縮原理見圖1。

圖1 補償收縮混凝土的抗裂原理

2、設計好混凝土的澆筑工藝

根據混凝土泵送時自然形成的流淌坡度，每條澆筑帶前、中、后各布置3道振動器，第1道設置在混凝土卸料點，振搗手負責出管混凝土的振搗，使之順利通過面筋流人底層；第2道設置在混凝土的中間部位，振搗手負責斜面混凝土的密實；第3道設置在坡腳及底層鋼筋處，因底層鋼筋間距較密，振搗手負責混凝土流人下層鋼筋底部，確保下層鋼筋混凝土的振搗密實(見圖2)。振搗手振搗方向為：下層垂至于澆筑方向自下而上，上層振搗自上而下，嚴格控制振動棒的距離、插入深度、振搗時間，避免各澆筑帶交接處的漏振。

3、處理好混凝土的泌水

大面積混凝土在澆筑、振搗過程中，上涌的泌水和浮漿順混凝土的坡面下流到坑底。由于混凝土墊層在施工時，已預先在橫向上做出2 cm的坡度，使大部分泌水順墊層坡度通過兩側橫板底部預留孔排出坑外，少量來不及排除的泌水隨著混凝土澆筑向前推進被趕至基坑頂端，由頂端模板下部的預留孔排至坑外，當混凝土大坡面的坡腳接近頂端模板時，改變混凝土澆筑方向，即從頂端往回澆筑，與原斜坡相交成一個集水坑，另外有意識地加強兩側模板處地混凝土澆筑強度，這樣集水坑逐步在中間縮小成水潭，用軟抽泵及時排除。采用這種方法排除最后階段地所有泌水(見圖3)。

4、加強混凝土的保溫、保濕和養護

在混凝土初凝表面能上人后，對其表面及時進行覆蓋。由于氣溫較高和水泥水化熱開始的共同作用，表面水分散發速度很快，為防止表面的干縮裂縫，對其表面在保溫的同時進行保濕。混凝土已澆筑范圍內鋪設帶有小孔的塑料循環水管，利用體內循環水對其進行表面噴水養護、保濕。在其上覆蓋一層塑料布，2―3層麻袋，一層泡沫板，再覆蓋一層塑料面進行保溫。溫差控制在25℃以內，形成外蓄內散綜合養護方法。

5、實施溫度監測

為了正確了解混凝土內部溫度變化狀況，可采用簡易測溫法，即在混凝土中預埋鋼管，用便攜式電子溫度計測溫，鋼管用ᵩ48腳手架管，底口焊鐵板封死，上口高出混凝土面10 cm，底口比測溫點深5～10 cm管用灌水深度為10～15 cm。根據監測結果，混凝土在第3天達到升溫值，中心最高溫度為72℃，內表最大溫差為22℃，滿足溫控要求。

五．結束語

該工程地下室結構自防水的施工技術措施經過關方審批論證是可行的，施工質量經驗收為優良。該工程交工3年，地下室出現有害裂縫及滲漏現象。通過實踐，對結構自防水可得出下列結論：

1、選擇好混凝主的外加劑，以補償混凝土的收縮

2、設計好混凝士的澆筑正藝，增強混凝土的密實性；

3、加強對混凝土的保濕、保溫和養護，減小混凝土干縮裂縫；

4、實時溫度盜滾，減少淺凝土溫差裂縫；

5、健全質量保證體系，強化施工管理，明確分工，責任到人，執行好崗位責任制。

參考文獻：

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[3]孫宇 UEA補償收縮混凝土在地下防水中的應用 (被引用 5 次) [期刊論文]金華職業技術學院學報 -2010年3期

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篇7

【關鍵詞】海底管道 沖刷 懸跨 維護

海底管道被譽為海上油氣田開發的生命線，是一種高效、經濟可靠的油氣輸送方式，實踐已經證明，管道輸送是海洋油氣運輸的最有效和最安全的輸送方式。

海底的地形和地質構成，波浪與海流的作用，海底沙波或沙丘運動以及土壤性能的改變等等，都會引起管跨的發生。無論管跨由何原因產生，只要到達臨界懸空長度，軸向過載應力和渦激振動會對管道的安全運行構成威脅；另外，懸跨管道失去了土壤的掩埋，在遭受墜物或拋錨沖擊時更易受到損傷，加之懸跨的管道直接曝露于海床表面，容易與漁船拖網發生干擾、拖掛現象，甚至在拖拉下發生位移、屈曲。因此，尋找一種切實可行的管道懸跨治理方法，對保證海底管線在役期間的安全運行具有重要意義。

1 海底管道懸跨的維護與治理

針對海底管道懸跨這一重大安全隱患，國內外采用了多種海底管道懸跨防治和維護措施，常用的措施有重新挖溝埋管法、填埋覆蓋法、水下支撐法、加重法、降流促淤法等方法。

1.1 重新挖溝埋管

重新挖溝埋設法可以消除管道懸跨的支撐肩，將管道沉降到沖刷深度以下，從而避免自由懸跨的發生。根據所采用的挖溝設備不同又分為犁式挖溝法和噴射式挖溝法。如圖1所示。海底管道挖溝埋設，能避開、減輕或防止管道損傷或使損傷的危險減至最少，因而世界各國都對管道埋設有一定要求。海底管線的埋深取決于多種變量，其中包括波浪氣候、沉積物的大小、潮流沖蝕和土壤液化的可能性，以及未來擴建航道、工程的重要性和管道損壞的環境影響等因素 。

1.3 水下支撐法

水下支撐法是在懸空段設置支承支架，以減少海底管道的振動，它可防止懸空管道由于渦激振動引起的管道斷裂。主要的方法有：

2005年，國內學者發明了一項專利技術――海床泥沙截留、促淤積防沖刷裝置。如圖10所示。該裝置包括柔性輕質浮簾、浮體、過沙窗口和重梁，其中浮簾的下緣捆綁在一個安放在床面的重梁上以使其固定，浮體設在浮簾上緣以保證浮簾不倒伏在床面上，在浮簾底部一定高度位置處開有矩形過沙窗口。

1.6 其他修復方法

撓性軟管作為海上油氣輸送手段近年來得到了廣泛的應用，主要用于作為油氣輸送的立管、海底管線，也用于跨接管，在我國南海和渤海均有應用。如圖12所示。

軟管具有撓性大，考疲勞能力強，易安裝且可重復利用的特點。當海床受到沖刷時，軟管可以依靠本身的重力，自然下垂并附著在海床上，防止進一步的懸空，這就避開了渦流激振對管道的影響，保證海底管道的安全運行。但對于已建成投產的海底管線，更換軟管必須在管線停產的情況下方可實施，另外如存在海底管線與其它海底構筑物的交叉，實施起來較為困難；軟管專營性強，成本高；抗外來沖擊載荷能力弱。因此該種方法主要應用在新建海底管線在海底的懸空控制對策[11]。

2 結束語

海底管線在鋪設于海床表面以后，由于種種原因，不可避免的會出現懸跨現象。這種現象嚴重威脅海上油氣的安全生產。因此，必須加大海底管道的監測，檢測和保護力度，及時發現海底管道的懸跨問題，根據海管所處海洋環境條件，采取合適的海底管道懸跨維護措施，確保海底管道服役期間的安全運行。

參考文獻

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篇8

關鍵詞：獨基加防水板；地下室；應用范圍。

現在部分建筑設有地下室，如果相對地下室這類空間進行防水施工的話，就建議使用獨基加防水板的方法，這種方法不僅適用于地下室，而且還適用于高層建筑頂層上所見的閣樓及裙樓的防水施工。

1.在地下室采用柱下獨基加防水板的作用及所需要注意材料上的問題。

1.1防水板的作用就是防止液體的滲漏，起到保護的作用。防水板有可能在樓體的上部或下部，今天我們研究的就是地下室的防水板設計。

1.2現在的建筑普遍樓層較高，那么對于柱下獨基的要求也就比較高，因為整個的樓體的重量全都壓在柱下獨基上。防水板是加在柱下獨基下面的，所以對防水板的材料要求就較為嚴格，防水板的材料要能抵御樓體的整個重量，所以說為了保證防水的質量，就要在防水板中加入一定的抗壓材料和硬度較高的材料，比如說聚苯板和混凝土層等等。聚苯板又名ESP版。其主要成分是可發性聚苯乙烯珠粒，聚苯板多用于建筑物的保溫和防水。這種材料使用比較廣泛，在其他環境寫性質比較穩定，而且成本較低，是比較適用于制作防水板夾層的材料。還應該在防水板的下層增加軟墊，可以緩解樓體對防水板的壓力。軟墊要求有一定的承壓力和抗變形力，可塑性高。還要在防水板的最下層設置一層煤渣，煤渣有較高的硬度和抗壓性，能確保防水板在建設和使用中不因為受到過大的壓力和重量而變形，影響防水板的使用效果，有利于保護防水板。但是現階段煤渣的成本比較高，而且使用煤渣會對地下水源產生一定的污染，所以說煤渣的使用范圍正在不斷的縮小，人們正在研究行的材料來替代煤渣。但是無論它們這些材料的優缺點，這些材料制成的防水層能在一定程度上抵消樓體地基的壓力，防水效果也不錯，從而滿足樓體及地下室的防水要求。

2.獨基加防水板的設計和計算 。

2.1獨基在設計時需要進行仔細和廣泛的計算

在地下室按照柱下獨基的方法加防水板的計算方法是和無地下室的樓房計算方法相同。我們在計算之前要對柱下獨基的的底面積，周長和高度的值掌握準確。這些數值都應該和上層建筑的數值相同，需要注意的是不能運用簡單的組合里進行計算，要按照一定的公式進行計算。

2.2準確計算防水板所承受的所有壓力

防水板所承受的壓力來源于很多方面，但是我們還要考慮一些其他的重量，例如防水板自身的重量以及地下室地板裝修的重量等等。這些都是不能忽視的重量因素，這些重量可以使防水板的軸向內力增加，從而影響防水板的使用質量和效果，所以說我們要仔細論證和計算。

2.3不同情況樓體的計算

因為樓體的結構和建設方式不同，有的樓體是框架結構，有的是導致結構，而結構不同對柱下獨基防水板的計算有比較大的影響，對防水板的壓力不同，所以說要根據樓體的實際情況來對柱下獨基進行計算，從而保證防水板的效果。

3.防水板的配筋設計和計算

防水板的配筋應該合理，要根據樓體的重量和防水板的自重來合理的進行配筋，以便保證質量。防水板應每層都進行一次配筋，這樣可以提高防水板的穩定性，應該滿足最小配筋率的要求。而且對于防水版的厚度和規格也有一定要求。通常來說柱下獨基防水板的厚度不應該小于250毫米，防水板制造的所需要的混凝土的強度級別應該大于或等于C30強度級別。防水板的所用的鋼筋直徑一般要大于或等于12毫米，筋骨間距一般應為160毫米-200毫米之間。這些數據只提供一定的參考值，為防水板的設計提供一定的依據，但是在不同的情況下應該一實際情況為準，不能盲目的按數據來行設計和施工。

4.防水板設計的相關問題。

4.1要對防水層設置多層，起到不同的保護作用

建議對軟墊層進行技術上的研發，需要在軟墊層中運用維持軟墊層不變形和增加抗壓力的技術，保證防水層的作用。而且要和其他的幾個層面結合要好，軟墊層的厚度要合適，通常情況下軟墊層的厚度要與地基沉降指數相關聯，一般比例為h大于等于s。軟墊層要防水層的作用十分巨大，是起到承上啟下作用的一層。所以說軟墊層的設計要按照嚴格的規定進行建造。

4.2防水板的設計要對地下水位的實際情況進行分析和論證。

在建設時不僅僅要考慮樓體的情況，還要考慮地下水位的情況。尤其是在地下室進行柱下獨基防水板的設計建造，不同于其他樓層的防水板主要目地是防下滲，而地下室建設防水板的主要用途就是防止地下水的上涌。所以說要按照樓體地下室下方的地下水的實際深度和流量來設計防水板，一般這種影響體現在防水板的厚度上。地下水位較低的話防水板設計的就應該較薄，如果都按照統一標準設計防水板難免有時不符合實際情況。

4.3防水板的設計還要考慮其抗浮性。

防水板的最主要承擔的力就是浮力。當防水板處在處在地下室標準高度時設計方案和通常情況一樣，不做特殊要求。但是防水板的設計低于標準高度時就要考慮防水板的抗浮性，當水位較高的情況下往往設計難度較大，這種問題通常出現在多層地下停車場和多層地下室中，而且地表上層層數較少的建筑上。在這種環境下我們需要通過一定的技術手段來平衡浮力，主要方法有以下幾種①向地下填充一定的物質，一般比較常使用的是土砂混合物或者混凝土。這種方法可以平衡地下水的水位，從而改變地下水的浮力，使防水板適應該浮力，增加防水板的抗浮性。這種方法操作簡單，易于施工，成本較低，但是長期或大量的向地下填充物質會是地下原有的生態環境遭到破壞，導致地下水循環的改變，久而久之會導致地面沉降。②通過技術方法對地下水的進行疏導和引流，對地下水位進行一個系統的調整，維持地下水位的穩定，減小對建筑物的浮力影響，使防水板發揮其作用。這種方法相對于上種方法來說比較溫和，對地下水循環的影響相對來說較小，能達到使建筑物達到抗浮的效果，對生態環境的影響較小。但是這種方法使用成本較大，所需人力和物力較多，要求有比較先進的科學技術手段和設備。③綜合設計方法。所謂綜合設計方法，就是對以上兩種方法的結合，這種結合不是盲目的，而是有機的，系統的。這種方法需要我們對地點的實際情況進行分析，一切從實際出發，要做到實事求是。我們在實地的進行考察之后，對兩種方法進行考證，綜合評定之后得出結論。該方法能最大程度上避免片面情況的產生，有助于保證設計的科學性。

5.柱下獨基和防水板的關系。

我們研究的課題就是在柱下獨基的環境下加防水板的問題，這就不得不對柱下獨基和防水板的關系進行論證。根據實際計算和經驗結果顯示：獨基和防水板可能不同時受荷載作用的控制，一般情況下，當該地區地下水位變化和浮動較小的情況下，防水板的受的荷載作用就比較小，水浮力可以按可變荷載系數考慮。當水位變化浮動較大的情況下，防水板受的荷載作用就比較大，水浮力就可以按不變恒定系數考慮。把論文題目反過來解釋，就是獨立基礎要按照荷載系數來進行設計。在柱下獨基中離不開荷載的力，而這種里就是防水板和地下水位來一起提供的。所以說在柱下獨基加防水板的設計中要對荷載力的種類和值進行準確的區分和計算。還要對配筋的方法和數量進行考證。只有這樣才能在柱下獨立基礎的環境下對防水版進行合適的設計。

6.應注意的安全問題。

應該注意以下安全問題：①在軟墊層中，聚苯板的作用十分重要，聚苯板能否發揮出良好緩解壓力的作用是防水層設計和施工的關鍵，所以說在原材料的選用上一定要把緊質量大關。而且在施工過程中也要注意，要嚴格按照施工規則進行進行施工，避免產生不必要的損失。②在通常的設計和計算過程中，人們往往會不注意防水板所產生的浮力，這種做法是不正確的，在一定的情況下這種做法會帶來一定的危險。③軟墊層布置好以后，我們要對地基承受的壓力和重量進行重新的評估和測算，保證整個樓體的安全，這是嚴謹的科學態度對我們的要求。

結語：

在柱下獨基加防水板的地下室設計的過程中我們要遵循許多的問題，在設計中我們要充分論證，提出多套可行的方案，根據實際的情況來進行設計施工。我們要把時刻堅持嚴謹的科學態度，仔細研究，認真規劃，保證工程的實施。

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篇9

【關鍵詞】 抗滲 后澆帶 工藝

引言：在高程建筑施工中針對地下室采取超前止水后澆帶施工是一項常用的施工手段。但是這種施工技術的質量控制和澆筑前的清理問題一直困擾著我們，如果能再施工中做好這兩點的技術處理，將成為地下室工程質量控制的根本的保證。

一.工藝特點

當前地下室工程都采用超前止水后澆帶技術對建筑的底部和地下室外墻進行防水處理，在基礎混凝土后澆帶未施工前，先采取采用混凝土擋板超前止水，可以有效提高基礎的止水性能。而且這種施工方法相對簡單，首先在地下室外墻超前止水帶擋板墻內進行螺栓預埋。這可以對后澆帶的內側模板采取拉結作用。從而使其與事先澆筑好的地下室內墻保持一致，另外地下室外墻的防水層和室外回填可以單獨進行施工，這就避免了因混凝土等強而出現的工序停滯問題。在施工中所用的超前止水帶一般采用木質纖維板加瀝青和橡膠止水帶組成，這樣可以在保證止水問題的同時，使其對后期的混凝土收縮有一定的抗拉性。

使用現狀調查，在目前的超前止水后澆帶技術中會出現如下的問題：

1.后澆帶處積漿、積水；2超前止水后澆帶滲漏3橡膠止水帶存在接頭；4混凝土養護不到位。其中對超前止水后澆帶施工質量的影響最嚴重的是后澆帶處積漿、積水和后澆帶處滲漏問題。

二.加強質量控制

1加強鋼筋質量控制

鋼筋工程完成后就要進行報驗，在報驗中要針對超前止水后澆帶的質量控制進行鋼筋布置、數量、形狀、規格的檢驗。而且要著重檢查鋼筋的搭接長度，超前止水后澆帶中的鋼筋為接長使用時必須要求搭接面積不得超過整個排架的25%，如果使用焊接就要保證街頭低于50%。這主要因為后澆帶內的鋼筋為后期澆筑，在空氣中暴露的時間較長，這就造成鋼筋銹蝕的情況發生，如果使用接長鋼筋過多，在同等情況下受銹蝕的情況會比較嚴重而且不好處理。另外在混凝土澆筑前還要對鋼筋的位置進行復查，防止鋼筋分部不均勻的事情發生。

2、模板支撐體系控制。

事先在地下室外墻的超前止水帶擋板墻內加埋螺栓可以對后澆帶內墻模板起到拉結的作用，這樣就可以保證模板拆除后后澆帶和前期地下室面墻的一致性。另外在進行超前止水后帶墻板模板拆除時要注意對內墻預埋螺栓的保護。

3、支撐桿

后澆帶在施工中會和地下室頂板的支撐發生一定的沖突，因為頂板施工多采用滿堂腳手架支撐，這對后澆帶施工的作業人員造成了極大的不便。但是提前拆除頂板支撐會對地下室結構帶來一定影響。有一部分的模板支撐必須等到混凝土達到設計強度才允許拆除，或等到頂板強度達到設計后在進行后澆帶施工。

4、防滲漏控制和節省人工

地下室底板超前止水后澆帶的控制重點在于基礎的防水性和對清理人工量的控制。在實際施工中會把超前止水后澆帶部位的混凝土擋板與基礎底板混凝土同時進行澆筑，但是在后澆帶所處的位置較低，容易形成積水和雜物的堆積。同時施工會將超前止水后澆帶的混凝土上浮到后澆帶結構中。所以在施工中先對底板基礎混凝土進行澆筑，保證混凝土的強度等級和底板混凝土強度等級相同，已達到超前止水后澆帶先進行初凝的效果。其具體控制措施如下：

（1）超前止水后澆帶面層上要預留二個水平止水槽，以防止施工縫的滲漏。

（2）在進行底板超前止水后澆帶頂面施工時，要在中間位置流出一條混凝土凹槽作為排水槽，排水槽的最淺處為50厘米，并按照0.5%的坡度由中間向梁端發散。并在排水槽隔斷設計一個小型集水坑，以備用來排除底板內的集水和混凝土中的集水。

5、混凝土澆筑控制。

（1） 先行施工超前止水后澆帶混凝土時，要從橡膠止水帶兩側同時下料，不準將混凝土直接對著中部的橡膠止水帶下料；振動棒距橡膠止水帶300mm以上并從兩側同時振搗，避免橡膠止水帶、木質纖維瀝青板填縫材料在混凝土中的位置偏移，影響止水效果。

（2） 混凝土振搗采用振動棒振搗，振搗棒操作做到“快插慢拔”，每點振搗時間一般以10-30s為宜，在振搗過程中視混凝土表面不再顯著下沉、不再出現氣泡、表面泛出灰漿為宜。在混凝土初凝前進行二次回振，排除混凝土因泌水在粗集料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土與鋼筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出現裂縫，減少內部微裂、增加混凝土密實度。

（3） 混凝土澆筑完畢后的12h以內對混凝土加以覆蓋保濕養護，養護期為14天。

（4） 超前止水后澆帶中配置Φ16@200的鋼筋錨入底板中的長度必須符合設計及規范要求，且底板超前止水后澆帶澆筑完成好3天內不準撞擊Φ16@200的鋼筋，提高了混凝土抗滲效果.

6、后澆帶封閉控制。

（1）在兩側混凝土澆筑完畢初凝前，用高壓水槍及時清理后澆帶內的浮漿，水槍清理不動的浮漿及時用長釬搗碎，這樣即使有一些松散、松動的積沉物，以后清理起來也比較容易

（2）在兩側混凝土終凝后，將鋼絲網及時清除，將兩側混凝土的松散石子鑿除，表面清洗干凈，保持濕潤，養護14天；養護措施可采取噴灑混凝土養護劑的方法，此法可有效保持混凝土內水分不蒸發，在不影響后續工序施工的情況下使混凝土得到有效養護，強度不斷增長，且有可能避免表面裂縫的產生。

（3）在后澆帶排水端頭部位砌筑集水井，用來清理后澆帶中的垃圾及積水。兩側集水井應及時抽水，保持后澆帶處于無積水狀態，降低鋼筋銹蝕程度

（4） 后澆帶在放置時，要采取一定方法防止雜物污染，可以在底板后澆帶處砌筑一道磚墻，并且磚磚墻轉角處和底板處加抹防水坡，上部可以采用木板壓蓋。墻體后澆帶在露面位置可以使用木板覆蓋，以防止混凝土、砂漿、及建筑垃圾堆積，另外還要對施工中的鋼筋進行保護防止污染。

（5） 后澆帶澆筑前，要拆除后澆帶兩側和頂面的防護措施，施工前要對后澆帶進行簡單的清理，待里面無雜物后方可施工。

結束語

在后澆帶施工完成后，要組織技術人員對后澆帶進行全面檢查，以保證地下水后澆帶部位不出現滲漏，且無積水，積漿的情況。地下室超前止水后澆帶的混凝土的抗滲性一直是施工的難點，如果將這一問題進行有效的解決，就可以提高工程的整體質量，使地下水滲漏問題得到解決。

參考文獻

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[2] 張聯洲；深基坑地下水控制與高噴灌漿技術在工程中的應用研究[D]；河海大學；2006年

[3] 閆朝濤，彭振華，歐陽剛杰；地下結構抗滲混凝土施工[J]；中國市政工程；2004年01期

篇10

【關鍵詞】復合夾心墻；外墻保溫；保溫漿料；抗裂砂漿；植筋

外墻外保溫復合夾心墻保溫系統技術。是以聚苯板為保溫材料，采用植筋技術將聚苯板固定在剪力墻的外表面上，在砌筑100mm厚亞粘土多孔空心砌塊用ф6.5@600×600鋼筋網固定砌塊，砌體抹面層為水泥砂漿，面磚飾面。剪力墻厚200mm，保溫板厚80mm，總的保溫墻體厚度380mm。比以往490mm墻減少了110mm，擴大了使用面積1.5%～3%，節能能源65%。經設計計算外墻外保溫熱工性能好、保溫效果高、綜合投資低、延長建筑結構壽命等優點，特別嚴寒地區應用更能顯示其優越性。

1.施工特點

（1）復合夾心聚苯板利用200mm厚剪力墻沿墻高植入ф6.5@600鋼筋進行連結與現澆混凝土形成整體，使連接更可靠、施工更安全。（2）聚苯板保溫層采用了植筋鋼筋固定，避免了濕作業施工，提高了施工效率，使主體結構更加牢固耐久。（3）該系統采用ф6.5@600×600鋼筋網固定砌塊，砌體抹面層為水泥砂漿，增強了柔性變形能力(工學/工程建筑論文 省略/)。（4）復合夾心聚苯板外保溫可有效地消除頂層橫墻常見的斜裂縫或八字裂縫。既減少維護結構的溫度應力，對主體結構起保護作用，又有效地提高了主體結構的耐久性。

2.施工方法

2.1模板施工

（1）清除雜物，安模板，調整斜撐（拉桿）當模板垂直后，擰緊墻螺栓。（2）模板安裝完畢后，檢查一遍扣件。螺栓是否緊固，模板拼縫及下口嚴密。（3）墻模板木方作豎肋雙根ф45×3.5鋼管水平背楞。（4）墻模板立縫、角縫與木方和膠合板所形成的企口位置，以防漏漿和錯臺。墻模板水平背面應加木方拼接。（5）墻身放線要準確，誤差控制在允許范圍內，模板就位調整應認真，穿墻螺栓要全部穿齊擰緊。（6）模板清理干凈，隔離劑涂刷均勻，拆模不能過早。

2.2鋼筋綁扎

（1）預留鋼筋調直理順將表面砂漿等雜物清理干凈。立2～4根縱向筋，劃好橫筋分檔標志，然后下部及齊胸處綁扎兩根定位水平筋，橫筋上劃好分檔標志，綁其余縱向筋和橫筋。（2）剪力墻鋼筋綁扎墊塊或墊圈固定，確保鋼筋保護層的厚度。（3）剪力墻縱向鋼筋每段長度不宜超過4m，水平段長度不宜超過8m。（4）鋼筋網綁扎，鋼筋相交要扎牢綁扎點的鐵絲扣成八字形。（5）控制墻體鋼筋保護層厚度，宜采用比墻體豎向鋼筋大一型號鋼筋梯子凳措施，在原位替代墻體鋼筋，間距1500mm左右。

2.3混凝土

（1）剪力墻澆筑混凝土前，在底部均勻澆筑50mm厚與墻體混凝土成分相同的水泥砂漿，用鐵鍬入模。（2）澆筑墻體混凝土應連續進行，間隔時間不應超過2h，每層澆筑厚度控制在600mm左右。（3）振搗棒移動間距應小于500mm，每一振點的延續時間以表面呈現浮漿為度，使上下層混凝土結合成整體，振搗器應插入下層混凝土50mm。振搗時注意鋼筋密集及洞口部位，防止出現漏振。（4）坍落度控制在180～210mm。新舊混凝土接槎處均勻澆筑30～50mm同強度混凝土。混凝土應分層澆筑，澆筑厚度為500mm，一次澆筑高度不超過1.0m，連續澆筑，間隔時間不超過2h。（5）混凝土振搗棒振搗間距不小于500mm，振搗連續時間以表面出現浮漿和不再下沉為度。

2.4模板拆除

（1）墻體混凝土強度不低于1.0MPa方可拆除模板，拆模以同條件試塊抗壓強度為準。（2）先拆外墻外側模板，再拆外墻內側模板。并及時修整墻面混凝土邊角和消除粘在板面的漏漿。（3）穿墻套管拆除后，混凝土部分墻面孔洞應用干硬性砂漿堵塞。（4）混凝土養護：拆模后12h內噴水養護，不少于7天，保持混凝土濕潤狀態。

2.5剪力墻植筋

（1）按圖紙要求在施工面劃分鉆孔錨固準確位置，由施工人員與錨固人員一起查驗合格后方可施工。（2）消除孔內積水、異物等，采用空壓機（風機）加導管伸入孔內吹凈。（3）將SHZ植筋膠用專用注射器注入孔中，以保證插入鋼筋后，孔外溢出植筋膠為最佳狀態，用量應同時滿足數量要求，灌膠一次完成。（4）插筋：孔內送入植筋膠并同時放入處理好的鋼筋全面粘合，放入鋼筋時需用手轉動，上下動作要防止氣泡發生，孔與鋼筋全面粘合，然后用膠堵縫。（5）養護：在常溫下自然養護，養護期內均不應擾動，24小時后可以使用。（6）在粘結生根的原件上抽樣進行非破壞性抗拔試驗，超過設計要求的標準強度即可。

2.6安裝聚苯板

（1）安裝聚苯板時，根據放線員給定門窗洞口線及剪力墻外邊線，控制聚苯板位置。（2）聚苯板就位后，在剪力墻上用植入ф6.5@600鋼筋固定聚苯板保溫，通過聚苯板拉結鋼筋錨固空心磚115×240×53mm，在鋼絲ф6.5@600×600mm網架上抹水泥砂漿找平層，然后用彈性粘結劑粘貼面磚。（3）為了防止“熱橋”和滲漏現象，連接鋼筋不得出現后放置或明露墻體外側的現象，穿墻鋼筋時，不得破壞保溫苯板，連接鋼筋不得使保溫層形成較大孔洞。（4）拉結筋穿苯板處如縫隙過大，采用聚氨脂發泡膠打嚴。（5）聚苯板之間縫隙超過2mm的采用聚氨脂發泡膠打嚴。

2.7砌體施工

（1）剪力墻基層浮漿清凈，將穿墻螺栓孔用聚氨脂發泡膠打滿，再把植入拉結筋調直，使拉結筋穿過聚苯板。（2）外砌120非粘土空心磚墻間距600mm拉結筋拉結，空心磚墻外掛ф6@600×600mm鋼絲網與拉結筋點焊。拉結筋穿過80厚聚苯板，預留在剪力墻內不少于200mm。（3）復合夾心墻體砌筑應認真控制。砌筑砂漿強度不低于Mu10,控制水平灰縫的砂漿飽滿度，豎縫應加漿擠緊。

2.8抹灰

（1）清除砌體表明的灰塵、油漬和污垢，板面應干凈。（2）抹灰層之間及抹灰層與保溫聚苯板之間必須粘結牢固，無脫層、空鼓現象。表面應光滑潔凈，接槎平整，線角垂直、清晰。（3）抹灰分底層和面層，分層抹灰待底層抹灰凝結后可進行面層抹灰，每層抹完后灑水養護。

2.9貼轉

（1）面磚自上而下分層分段鑲貼，同一層可自下而上鑲貼。從最下一皮磚位置線穩好靠尺以此托住第一層面磚。瓷磚砂漿的厚度為5mm左右，均勻放在面磚上面，貼墻后用灰鏟柄輕輕敲打，使之復線，再用開刀調整磚縫，控制垂直度、平整度。（2）面磚勾縫。勾縫膠粉加入25%左右的水攪拌均勻制成專用勾縫膠，面磚勾縫完后用棉絲搽干凈，保證整體工程的清潔美觀。（3）有排水要求的部位應做滴水線。滴水線應順直，流水坡向應正確。（4）飾面磚粘貼必須牢固，接縫應平直、方正、光滑、填嵌應連續、密實、寬度和深度符合設計要求。