導語：如何才能寫好一篇住房建設論文，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

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1．1施工技術問題

住房建設的具體技術問題包括以下幾個方面:首先房屋建筑混凝土模板問題。在這個過程中，安裝，施工技術模板，該模板是不嚴格按照安裝要求，導致模板不能滿足要求，裂漏，導致混凝土結構的泄漏孔，使得房屋建筑的損失具體設計的特點和能力。其次，房屋建筑混凝土澆筑的問題。身高，澆筑混凝土離析，振搗不旨在提供一個深入的振動;強度和密度，從而導致氣泡和空隙留在混凝土中，住房建設過程的具體影響的結構強度發生。第三，住房建設混凝土溫度的問題。溫度是建設混凝土房屋裂縫在許多具體的住房建設項目形成的主要因素，目前還沒有確切的溫度控制，缺乏必要的降溫措施，導致混凝土結構住房建設不斷積累的溫度，從而為大型混凝土溫度梯的規模結構出現在沒有有效的冷卻溫度引起的裂紋的形成

1．2混凝土的養護問題

混凝土施工裂縫問題解決后，混凝土養護也是房屋建筑混凝土施工的必不可缺的一部分。混凝土施工工作是奇妙的，其中混凝土的澆筑工作只是建筑工程的開始，后續的保養非常重要。只有保養好混凝土后其他工作才能順利進行，它是房屋建筑施工的重要環節。施工人員應該合理的養護混凝土，要保持混凝土時刻處于一個濕潤的狀態，只有保持在這樣的濕潤環境中混凝土才能跟家牢固，所以施工人員必須不間斷的對混凝土進行澆水，一般的要求是澆水的時間最少不能少于12小時，需要安排專門的值班人員，時刻關注混凝土的濕潤程度，做好養護工作。此外，季節天氣的變化，也會對混凝土產生不同程度的影響，良好的保護工作具體注意的是，根據季節不同，按計劃做好混凝土養護。比如，在冬季季，空氣溫度很低，工作人員要控制好混凝土的溫度，混凝土表面澆注的水溫也要注意，以及對混凝土不間斷澆注的時間應該不少于7周。

2提升混凝土施工技術應用質量的策略

目前，在房屋建筑混凝中，我國的混凝土施工技術的應用能力，已經達到了較高的水平，混凝土施工技術理論水平也基本形成，并具有非常高的合理性和可行性。在這種情況下，提高應用程序的質量混凝土施工技術，更多的是對“人類行為”被認為是提高人民的思想，提高人的能力，因而實現自己的目標，以提高應用程序的質量混凝土施工技術，具體從以下幾個方面:

2．1房屋建筑混凝土原材料配比的控制

從多方面控制，比如在挑選砂石的過程中，在考慮經濟成本的同時，也要考慮砂石中的含泥量，這一點在房屋建筑施工的過程中尤為重要。含泥量的多少，可以決定混凝土的強度。所以要貨比三家，一定要選擇質量好，價格低的商品。另外，要考慮到水泥的性能和指標，選擇合適的水泥，水泥一定要選擇那些符合工程的種類、型號，防止出現錯誤。在進行調和時，一定要控制好材料的配合比，使其符合房屋建筑混凝土施工的設計，在房屋建筑混凝土施工的過程中，從開工就把原材料控制好，這樣才能保證整個工程的質量。

2．2混凝土裂縫的控制

(1)在混凝土澆筑施工的過程中

如果攪拌的速度不合理或不足時，這將會引起氣泡和水摻合在混凝土構件內，這些是導致混凝土裂縫的重要原因，因此在具體的施工過程中，要控制好振搗棒的運行狀態和攪拌的速度，掌控好混凝土振搗的時間，以防止振搗不足和過度的振動。另外，也可以使用再次振搗等措施來消除氣泡和水引起的空隙混凝土，從而杜絕裂縫現象的發生。

(2)前面談到混凝土養護有很大的價值

但是在施工進程和經濟效益的驅動下，施工單位為了提高工作進程，導致拆除模板的一面過早，特別是在支撐構件的結構件。模板拆除過早，會影響混凝土的強度，這方面的建設期縮短，具體應加強后續護理，以防止混凝土的質量問題。同時運用一些先進的技術來提高混凝土表面質量，比如機械提漿。

(3)混凝土的正確養護

在混凝土施工過程中，由于混凝土沒有得到合理的養護，這是導致混凝土出現裂縫的重要原因之一。若發現混凝表面有泌水現象時，施工人員必須馬上對混凝土表面的泌水進行相關的處理。如果此中現象較為嚴重，工作人員必須及時作出相應的清理，不然就會導致混凝土表面出現裂縫，混凝土的表面質量得不到保障。

(4)對混凝土進行保溫養護

為了防止混凝土表面裂縫的出現，我們可以對混凝土表面進行保溫養護。在次種養護過程中，要根據外界溫度的不同，控制混凝土所需的合適溫度并保持適宜時間。在養護快要結束時期，施工人員才可以去除絕緣層的隔膜，這樣才能對混凝土起到保護作用;在混凝土保溫護養的同時，也要注意其表面的水分含量，不然也會引起表面出現裂縫。

2．3嚴格控制施工的技術要點

合理的混凝土配合比是有專業研究人員通過各種比例調和出來的，除了需要對耐久性嚴格要求外，還要節約原材料的使用。因此，研究人員使用的水泥、砂石等材料必須是通過嚴格質量檢測的材料。只有使用這些材料，才能使混凝土配合比更加的合理，從而達到驗收和設計的標準。按合理的配合比來進行施工之前，需要計算好施工的配合比，這樣更好的控制材料的使用，避免出現浪費。

3結語

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建筑設計是指建筑物在建造之前，設計者按照建設任務，把施工過程和使用過程中所存在的或可能發生的問題，事先作好通盤的設想，擬定好解決這些問題的辦法、方案，用圖紙和文件表達出來。使建成的建筑物充分滿足使用者和社會所期望的各種要求。廣義的建筑設計是指設計一個建筑物或建筑群所要做的全部工作。設計工作常涉及建筑學、結構學以及給水、排水，供暖、空氣調節、電氣、煤氣、消防、防火、自動化控制管理、建筑聲學、建筑光學、建筑熱工學、工程估算，園林綠化等方面的知識，需要各種科學技術人員的密切協作。

二、建筑設計的構成要素及原則

（一）建筑設計的構成要素

1．建筑功能是人們建造房屋的主要目的之一，是指所建建筑的用途和使用要求。

2．建筑技術是建造房屋的手段，它包括建筑材料、建筑結構、建筑物理、建筑構造、建筑設備與建筑工程施工技術等各項技術保障。

3．建筑藝術形象也是人們建造房屋的主要目的之一，它包括建筑群體和單體的體型、內部和外部的空間組合、建筑立面構圖、細部處理、材料的色彩和質感以及光影變化等綜合因素所創造的綜合藝術效果。

4．經濟合理。建筑構造設計處處都應考慮經濟合理，在選用材料上應就地取材，注意節約鋼材、水泥、木材三大材料，并在保證質量前提下降低造價。

（二）建筑設計原則

1．整體性設計原則：整體性設計原則是把要設計的建筑作為由各個組成部分構成的一個整體來全面研究整體的功能、構成及其發展規律，從整體與部分相互依賴、相互結合、相互制約的關系中揭示系統的特征和運動規律。

2．綜合性設計原則：對任一系統的研究，必須從它的要素、結構、功能、相互關系、歷史發展等方面進行綜合地考察。在綜合的過程中把分析有機地給合起來。從綜合出發，在綜合的基礎上進行分析，再回到綜合。每一層次分析的結果都要反饋到上一層次的綜合去與整體進行比較，按照比較的差異從新進行分析、修改、整合，使部分與整體達到高度的統一。

3．聯系性設計原則：聯系性設計原則要求要考慮到相互聯系的諸多方面，不僅要考察研究對象這個系統本身的各個方面，還要考察系統的環境。環境是系統存在的外部條件。系統都是在一定的外部環境中發生、維持和發展的，與環境中其他系統有著種種相互聯系和相互作用的。這種相互作用包括：環境給系統提供的資源和壓力、系統給環境提供的功能和污染。因此，系統與環境是互塑共生的。

4．動態性設計原則:動態原則就是要探索系統的內外聯系及系統發展變化的方向、趨勢、活動的速度和方式，還要探索系統發展的動力、應用和規律。對于建筑設計來講尤其要立足現在，兼顧未來，把握時代的發展方向。

5．有序性設計原則:高層系統是由低層系統組成的，低層系統對高層系統具有構成性關系，同一層次的系統之間存在相干性關系。因此，系統都是有序、分層次的，是層層相包的結構關系。而且層次越低，結合度越強；反之層次越高，結合度越弱。結合度遞減，層次結構更加穩定，由此可見，使用房間對功能區、單體對群體、基地對環境都具有構成性關系，其結合度應遞減方能促進結構和功能的穩定。如果一個功能區過于依賴于它的上層系統，一旦上層系統中某個環節遭到破壞勢必會影響到它的使用功能，甚至會癱瘓。因此，正確地確定各部分的關系，有效地進行功能分區，合理地組織各種流線和空間序列，是建筑設計中應認真對待的重要環節。

6．結構性設計原則:結構是要素在關系作用下的結合方式，是性能的載體，普遍地存在于事物之中。結構決定性能，性能表現可以反作用于結構。要素是結構的賴以結合者，要素運動的穩定與否、發展方向將影響結構的穩定與否和方向。關系是將要素連接起來的作用，是構成系統的紐帶，關系質和量決定結構性能的穩定性。因此，必須了解它的結構。

7．最優化設計原則:系統形成的過程實際上是差異整合的過程。差異的事物能夠整合在一起，它們之間必定有同一性，相互需要、相互支持、優勢互補，這是整合的前提和基礎。通過差異的整合使建筑的各個部分有機地組織在一起，激發出正的整體效應，促進“整體大于部分之和”。

三、建筑設計的程序與組織

建筑設計的程序包括：方案階段、初步設計階段和施工圖設計階段。

初步設計階段:首先應重新熟悉設計任務書、踏勘現場，進一步收集在設計中會有用的資料。切實了解項目所在地的環境情況和當地的一些有關的地方性法規。

初步設計階段的圖紙和設計文件，要求建筑專業的圖紙標明建筑的定位軸線和軸線尺寸、總尺寸、建筑標高、總高度以及與技術工種有關的一些定位尺寸，在設計說明中則應標明主要的建筑用料和構造做法；結構專業的圖紙需要提供房屋結構的布置方案圖和初步計算說明以及結構構件的斷面基本尺寸；各設備專業也應提供相應的設備圖紙、設備估算數量及說明書。

在完成了初步設計的設計文件后，設計單位應當經由建設單位向有關的監督和管理部門提交全部初步設計的設計文件，等候審批。

施工圖設計階段:對初步設計的文件進行細化處理，達到可以按圖施工的深度，并且滿足設備材料采購、非標準設備制作和施工的要求。

施工圖設計階段的圖紙和設計文件，應提供所有構配件的詳細定位尺寸及必要的型號、數量等資料，還應繪制工程施工中所涉及的建筑細部詳圖。其它各專業則亦應提交相關的詳細的設計文件及其設計依據，并且協同調整各專業的設計以達到完全一致。

在施工圖文件完成后，設計單位應當將其經由建設單位報送有關施工圖審查機構，進行強制性標準、規范執行情況等內容的。

四、設計思維的創造性與個性化

建筑的個性，不僅來自于其形式，而且要在滿足其使用功能需要的基礎上，符合使用的個性和審美要求，通過把人的情感方式和生活方式客觀化，創造一個具有文化意味的人性化的空間，使建筑以及和建筑相關的一切都帶有人格的力量。個性化設計內涵其實就是一種“以人為本”的思想，是對人性關懷的一個表現。

參考文獻：

[1]皮亞杰，《結構主義》，商務出版社，1996.

[2]勒·柯布西耶，《走向新建筑》，天津科技出版社，1998.

[3]汪坦，陳志華主編，《現代西方藝術美學文選建筑美學卷》，洪葉文化事業有限公司.

[4]李大夏，《路易·康》，中國建工出版社，1993.

[5]讓-弗·利奧塔等，《后現代主義》，社會科學文獻出版社，1999.

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消防性能化設計

1存在的問題

因為本建筑的體量過大，在現行規范范圍內仍然存在一些無法解決的困難。具體為:①建筑中間大商業區無自身安全出口;②疏散樓梯不能直通室外;③超市及地上商業疏散寬度不足［1］。

2性能化分析解決方法

(1)為解決洛陽泉舜財富購物中心的中間大商業區無自身的安全出口、部分樓梯間在首層不直通室外的問題，設計中采用將中庭的通道區域作為“亞安全區”的設計方案。“亞安全區”的實現需要保證以下幾個條件:①中庭通道區域無固定火災荷載;②控制中庭周邊商鋪或商業火災煙氣不進入中庭;③即使中庭周邊商鋪或商業內發生失效火災，煙氣溢出進入通道區域，也能被排煙系統迅速排出，不會對中庭人員造成危害［2］。

(2)疏散寬度不足的問題。對超市及地上商業疏散寬度不足的問題采取如下措施:①增加開向相鄰防火分區的疏散門，使得起火防火分區內有較為充裕的疏散寬度，并盡量縮短人員的逃生路線行走距離;②自動噴水滅火系統采用快速響應噴頭，使得在火災發生或發展初期即可被撲滅或抑制，以控制火災發展規模，延長人員安全疏散的可利用時間;③在原設計的基礎上適量加大機械排煙量。

在此基礎上分析地下一層超市和地上商業部分的火災危險性，設定最具有代表性的火災場景。通過對加強消防措施下的建筑的火災危險性進行研究，判斷人員是否能安全疏散，從而判斷建筑在消防措施加強的情況下能否保證人員的安全疏散。

性能化設計模擬分析

1步驟

①分析現場狀況:防火分區、疏散設計、防排煙系統;②設定安全目標:人員安全，財產安全;③選擇分析方法:定性、定量、計算機模擬;④分析影響因素:建筑結構，自救系統，使用情況;⑤給出分析報告:到達危險狀態時間tH。各時間關系見圖1。火災到達危險狀態時間為tH，人員疏散完畢的時間為tE，當tH＞tE時，能保證人員安全疏散。

2性能化設計中火災場景設置

(1)地下商業火災場景B1。火源功率1.8MW，火災類型t2快速火。以此檢驗火災時機械排煙系統的有效性和人員能否安全疏散。

(2)1層商業火災場景A1，設于中庭走道防火分區14中庭。火源功率1.0MW，火災類型t2快速火。檢驗地下1層防火分區14中庭發生火災時中庭機械排煙系統的有效性，考察人員是否能安全疏散，進而驗證中庭定義為“亞安全區”能否成立。

(3)1層商業火災場景A4，A5，設于防火分區13商場內。火源功率8.0MW，火災類型t2快速火。檢驗商場內自動滅火系統未動作的情況，機械排煙系統的有效性，考察人員是否能安全疏散。

(4)2層商業火災場景A6，設于2層防火分區2主力店內。火源功率3.0MW，火災類型t2快速火。檢驗火源附近的一部樓梯被封堵，檢驗在部分疏散出口不可用的情況下，2層防火分區2發生火災時機械排煙系統的有效性，考察人員是否能安全疏散。

(5)2層商業火災場景A7，設于2層防火分區7商場內。火源功率8.0MW，火災類型t2快速火。檢驗在自動噴水滅火系統失效的情況下，2層防火分區7發生火災時機械排煙系統的有效性，考察人員是否能安全疏散。

3計算結果

(1)人員載荷按GB50016－2006《建筑設計防火規范》(以下簡稱《建規》)第5.3.17條第4、5項計取，影城內各放映廳人數的確定，參考建筑圖紙中放映廳的座位數確定。人員疏散模型軟件采用Pathfinder，根據模擬計算結果進行分析，具體見表1。

(2)人員疏散時間:緊急情況下的人員全部疏散完畢時間包括火災探測時間(talarm)、人員反應時間(tresp)和人員疏散運動時間(tmove):te=talarm+tresp+tmove。本性能化設計中將talarm設為60s，tresp設為120s。通過軟件模擬計算，以煙氣層能在人員疏散過程中保持在危險高度處能見度不低于10m、溫度不超過50℃、濃度不超過500ppm為安全判斷依據，人員疏散結果匯總如表2。

性能化設計的主要措施

本文采用“亞安全區”的設計概念來解決洛陽泉舜財富中心購物中心中間大商業無自身的安全出口、部分樓梯間在首層不直通室外的設計難點。

1中庭防火分區應采取的消防安全措施

(1)中庭通道區域禁止布置商鋪、展示等，禁止進行任何商業活動。

(2)中庭通道區域的頂棚、墻面、地面裝修材料和固定家具采用不燃材料;商鋪的頂棚、墻面、地面裝修材料采用不燃材料，固定家具采用不燃或難燃材料。采光頂棚應為不燃材料，耐火極限應滿足規范要求。

(3)中庭的電氣線路應使用低煙無鹵阻燃型電纜。

(4)中庭通道區域回廊及周邊店鋪的自動水噴淋滅火系統均采用響應溫度為68℃的快速響應噴頭。

(5)大商業與中庭通道區域間應采用防火墻、特級防火卷簾和甲級防火門或防火隔間進行防火分隔。

(6)商鋪作為防火單元，最大允許建筑面積為300m2。商鋪與中庭通道區域間采用防火墻、特級防火卷簾和甲級防火門或防火隔間進行分隔。商鋪、商業等之間采用耐火極限不小于3.0h實體墻分隔。

(7)連接樓梯間前室與中庭通道區域的走道，其兩側應為耐火極限不小于2.0h的實體墻，走道端部應設甲級防火門，走道內應采用不燃材料裝修。

(8)中庭頂部應設置機械排煙，排煙量按換氣次數不小于6次/h計。

(9)商鋪內應設置機械排煙，排煙量應符合《建規》第9.4.5條的規定。

(10)中庭內設置火災自動報警系統和現場廣播系統引導疏散。

(11)中庭內不應設置任何影響人員疏散的設施，地面或墻面應設置保持視覺連續的疏散導流標識。

(12)中庭兩側設室內消火栓，間距不大于30m，每層設消防器材站。

2疏散措施

(1)對于負1層超市部分區域疏散寬度不足的問題，當其他設計均滿足相關規范要求的情況下還采取如下加強措施:①負1層超市區域的自動噴水滅火系統采用快速響應噴頭。②疏散寬度不足的防火分區應在防火墻上增設開向相鄰防火分區的甲級防火門，使得防火分區內的疏散寬度滿足規范的要求。

(2)對于1～4層商業區域疏散寬度不足的問題，當其他設計均滿足相關規范要求，并采取如下加強措施:①1～4層商業區域應在防火墻上增設開向相鄰防火分區的甲級防火門，使得防火分區內的疏散寬度及疏散距離滿足規范的要求。②1～4層商業區域的機械排煙量應按《建規》允許最大防煙分區面積乘以120m3/(h•m2)計算。

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關鍵詞：房屋建筑結構設計關鍵問題

中圖分類號：TU318 文獻標識碼：A

前言：

房屋建筑結構設計是一項系統、全面的工作。房屋建筑的結構設計不僅關系著房屋建筑的施工質量，同時還關系著廣大使用者今后的日常生活。因此，房屋建筑的結構設計人員應該從實際出發，綜合考慮當地的經濟發展情況和地質環境條件，加深對當前房屋建筑結構設計中關鍵問題的認識與研究，加之扎實的理論知識功底，靈活創新的思維和嚴肅認真負責的工作態度，對房屋建筑進行科學、合理的設計。只有恰當地解決房屋建筑結構設計的問題，才可以保證房屋建筑的施工質量，這對于房屋建筑的發展也有很大的幫助。

一、房屋建筑的地基和基礎

（一）全方面考察地基地質

很多多層房物建筑在沒有詳勘的地質報告，僅憑房屋建筑單位或者參照附近的一些建筑物的設計資料的情況下，設計師就開始進行相關的設計，這樣就很難保障房屋建筑的質量。設計地基和基礎必須具有合理性、安全性和適用性，因而房屋建筑設計人員一定要根據相關的地質勘察資料，對建筑房屋的地基進行多方面的考察，進而確定設計的基礎類型以及上部結構，單單考慮地耐力的相關數據不僅是片面的，更是不安全的，盲目的縮小地耐力容許值更是不可取的做法。

（二）正確處理不良地基

對于那些軟弱地基一定要采取換土墊層的方法進行一定的處理，絕不可以只憑經驗處理，省略換土墊層設計。有些設計師對于軟弱地基不夠重視，通常會簡單的采用砂墊層的方法強化地基的承載力，更沒有對點成寬度和厚度進行有效的計算，這樣不光不安全，還會造成一定程度上的浪費。

（三）正確設計房屋建筑中的柱、梁、基礎負荷

在民用的建筑結構設計中，柱、梁和基礎的負荷一定要按照規范乘以折減的系數。很多設計師在設計房屋建筑結構時，計算梁、柱及基礎的負荷時都不能按照現行的設計規范和要求算出正確的荷載值。

二、房屋建筑中的構造柱

磚混的房屋建筑結構中，構造柱既能夠很好的提高墻體的抗剪能力，又能與圈梁緊密的連接在一起，有力的約束砌體，不僅能夠有效限制墻體裂縫的繼續，也能加強豎向的承載力，可以有效的提高機構的抗震能力。可是在現在的設計中，設計師通常會把構造柱當做承重柱，這種設計會引起很多問題：

1、如果構造柱當做承重柱，那么構造柱就會提前受力，一方面這會降低構造柱對于建筑砌體的拉結和約束力，另一方面，一旦遭遇地震，那么構造柱的位置就會出現應力集中，進而遭到破壞。這樣一來，構造柱不光不能起到它本身應有的作用，更會成為房屋建筑中最為薄弱的環節，降低房屋質量。

2、通常情況下，構造柱都不會另設基礎而是生根在圈梁中，一旦將構造柱當做承重柱來使用，那么就會降低柱底基礎的抗沖切、抗彎部和局部的承壓強度，威脅房屋建筑的安全。所以承重大梁下的柱子最好按照承重柱來計算。如果建筑梁上的荷載很小，可將構造柱置于梁下，但這是一定按照不考慮構造柱的作用來計算下墻體局部的承壓力和抗彎強度。只有滿足條件，才能在梁下建造構造柱。

三、承重柱的截面高度

在抗震設防區，設計師在設計承重柱截面高度的時候，數值往往過小。一些結構設計師固執的然為六度設防就可以不設防，為了分析受力方便，他們會特意將承重柱的截面高度往小了設計，這時候梁祝的線剛度比例就會加大。用絞支梁代替梁，柱則按照軸心的受壓來計算。這種做法在給設計師帶來方便的同時，卻為房屋建筑的結構埋下了一定的隱患，因為這種做法嚴重的忽略了梁柱間的剛結作用，而且主界面的配筋很小，一旦結構受力，那么柱頂的抗彎強度就會大大降低，所以柱子的底部附近就會形成很多水平的裂縫，出現塑性餃的情況。因而在房屋的正常使用下，柱子就開始了帶餃工作。嚴重影響了房屋的耐久性，引起人們的恐懼心理。一旦遭遇地震，這樣的房屋建筑結構就會倒塌，必將造成人員和財產的巨大損失。

四、房屋建筑結構中的橫向和縱向框架設計

在我國的簡述抗震設計規范中，要求水平地震作用要按照兩個主軸方向進行分別計算，各方向的地震和應該有這個方向上的抗震力構件來承擔。理論上雖是如此，可是在房屋建筑結構設計中，縱向框架和橫向框架都很重要。很多設計師對房屋建筑結構進行橫向上的抗震設計，縱向上卻按照一般的連續梁進行設計，所以梁柱的節點及框架中相應的縱筋、箍筋都無法進行合理的配置，達不到相應的要求。如果不考慮地震的縱向作用，就會出現跨中縱筋等現象，嚴重影響房屋質量。

五、懸挑梁的梁高

通常情況下，設計師會認真驗算梁的強充及傾覆，卻不太驗算梁的撓度。如果選用的梁高過小，就會使梁截面的受壓區造成非線性的徐變。梁撓度也會隨著之間的變化不斷加大。如果挑梁變形，那么梁板也就會隨之出現裂縫，裂縫寬度會隨著挑梁變形的程度越來越寬，進而會嚴重影響到房屋的使用。如果這種挑梁變形不能得到及時的治理，那么發展到最后，梁支截面、受支座上部受拉區就會形成很寬的豎向的大裂縫，因為支座的剪彎作用，豎向的裂縫就會向下延伸，最后發展為斜裂縫，這時候梁就接近破壞了。在為托墻挑梁的時候，梁過大的撓度就會引起梁上墻體在相應的梁支座的附近出現一些裂縫，裂縫會在梁支座的地方沿著斜向不斷延伸，越往上縫隙越寬。而且過小的挑梁截面也不利于房屋的抗震性。房屋建筑的懸挑結構對于房屋的抗震能力具有十分重要的作用。挑梁高度比較小的時候，截面相對受壓區的高度就會比較大，梁的延展性會減小，一旦受到豎向地震的作用，就會很容易造成脆性破壞，進而失去相應的承載力。

六、連續梁的設計

很多設計師在進行房屋建筑結構設計的時候，會把連續梁按照單梁進行設計，通常在設計陽臺邊梁的時候會出現這種情況。一般情況下，邊梁上的荷重很小，所以設計師們會忽略。為了方便受力分析，所以設計師們把連續梁當做單支梁進行設計，所以相應的支座處無法配置合理的負筋，所以梁在支座處上部的受拉區必然出現豎向的裂縫，相應的上部欄板也會出現豎向的裂縫。梁有熱脹冷縮性，一旦環境變化，梁的伸縮性就會受到梁端柱或者挑梁的相應的約束，梁內就會形成收縮應力，這種收縮應力會作用在那些已經產生的梁上的裂縫處，所以梁會受到更大的破壞，降低承載力，嚴重影響房屋的使用安全。

除了以上六個關鍵性問題，樓板的設計也很重要，因為它是一種重要的承重構件，對它的設計關系到梁、墻、柱的安全。所以設計師一定要嚴格按照相應的要求設計樓板，只有這樣才能保證房屋建筑的安全和質量。

七、總結

房屋建筑對于我們每個人而言都很重要，現代都市生活中，人們大部分時間都在房屋建筑物中渡過，所以房屋建筑物不僅要舒適，美觀，更重要的是安全和使用壽命。在房屋建筑建設的過程中，對于房屋建筑結構的設計十分重要，這是一份比較繁瑣但責任巨大的工作，只有認真考慮并設計各個環節，如地基、構造柱、承重柱、挑梁、樓板等，才能做出一個安全性高，功能性全的設計方案，進而建設出符合人們居住和工作需求的良好建筑，推動城市化進程，促進我國經濟的發展。

參考文獻：

[1]查全平 ．淺談房屋結構設計以及應注意的幾個問題[J]．廣東科技，2006(l0)

[2]姜有生 ．房屋結構設計常見問題探討[J].中國科技信息，2005(16)

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(1)古建筑為體現福祥，大多都會在建筑的大殿正脊中部埋設有金屬寶盒。有些建筑的房頂內部還設有錫背，極大地增加遭受雷擊的概率。另一方面來說，我國的古建筑風格本身就存在著雷擊的危險，像是飛檐、翹角、梁柱、屋脊、吻獸、塔剎等構架都是突出建筑輪廓的，這就會造成安全隱患。

(2)古建筑分布在比較空曠的風景區、江河湖泊的附近等區域，極易遭受雷擊。

(3)從古建筑選址的地理環境可知，其修建的場地一般地勢都是比較高的，為了顯示其高貴壯觀，位置還比較突出，這都會加大遭受雷擊的可能性。還有些古建筑比較講究風水，其四周一般都會有高大的樹木，而且都是成片的分布，這些高大的樹木會增大遭受雷擊的可能性。

(4)為了保護古建筑，國家也相繼出臺了一系列的規定，但畢竟是有限的，再加上古建筑本身的結構構架不能夠被二次改造，所以有些建筑還是存在著很大的問題，其防雷設施的安裝及使用均未達到應有的標準。

2關于古建筑防雷類別的分類與確定

我國建筑防雷標準是按照《建筑物防雷設計規范》(GB50057－1994(2000版))來作為建筑的建設與后期維修中的防止雷擊標準來執行的。另外在GB50165－1992第3、4、5條做了以下大致的規范:對于不同的建筑的防雷要求不同，它是根據防雷的裝置與構造的不同來變換的。對于國家一類的古建筑要進行專門的研究，分析并制定出有效的防雷保護措施;關于二類古建筑的保護，要求是按照一類民用建筑的標準來進行保護;對于三類的古建筑，要嚴格的執行第二類民用建筑物來考慮，盡量做到很好的保護古建筑與建筑內的文物。另外，我國的古建筑的防雷分類也是有特定的標準的，要求是必須要根據其重要性與使用性質來確定，并且規定國家級的文物保護單位的古建筑大小至少要分為二類以上的防雷建筑物，盡量避免稀有文物的損失與破壞。

3古建筑設計的防雷措施

在具體的古建筑物防雷設施中，要根據條件的不同來分別進行不同的防雷設施的安裝。我們可以大體的將防雷措施分為內、外部防雷，就是可以按照建筑物對雷電的感應程度不同分為若干個不同的防雷區，這些防雷區有專門的功能要求，并做了不同的規定:直接接受雷擊不采取任何的防護措施非保護區，沒有任何的保護方法，這些區域會直接遭受雷擊，天空中的雷電周圍的電磁場沒有任何的衰減;直接接受雷擊但受保護的防護區，這個區域內的特點就是電磁場沒有減弱，但是這個區域內的大部分物體都很少遭受雷擊，并且所有的建筑物都是暴露在空曠的空間內。第一防雷擊的保護區，這一保護區簡稱LPZ1，它的特點就是從空中流來的電磁場得到了一定的減弱，其結果與作用就是這個區域內的所有物體都能夠有效的避免直接遭受雷擊;第二防止雷擊保護區，這一區域可以減少所導引的雷電流或電磁場而引起的后續防護區;防雷擊后續防護區，這個防護區的具體要求就是進一步減少雷電電磁脈沖，以此來達到保護水平高的標準。

3.1直擊雷的防護措施

我們大致的了解一下過去的外部防雷設施，從以前的防雷經驗上總結來看，傳統的避雷裝置一般是由接閃器、引下線和接地裝置來組成的。接閃器通常有避雷針、避雷帶和避雷網這樣的三種部件。接閃器都是安裝在建筑物的頂部，其功能與作用就是要把高空中的雷電引下來。然后接閃器的下部會和引下線的上部緊密的相連，接閃器的下部件就會和接地的裝置相連，它的作用類似有一條通路的導線，把接閃器引下來的雷電順利的流到接地裝置，這樣接地裝置會埋于地面很深的地方，就可以把大電流疏散到大地中去。另外除了以上的要求外還有一些特殊的要求:

(1)在避雷裝置的安裝時，要盡量采用長度比較短的避雷針。

古建筑的寶貴之處是由于其保存著其原始原貌，所以在安裝避雷裝置的時候，要在滿足要求的前提下盡量保存其原始面貌，這樣的話就能夠盡最大可能的滿足建筑物的旅游價值和觀賞價值。另外我們要合理科學的鋪設避雷設施，一般的情況下，我們會在建筑物屋面的正脊、斜脊等地方安裝。同時要盡量避免直、銳角彎曲，采用圓弧狀的彎曲，并且其引下線的彎曲弦長應該大于對應弧長的1/10。

(2)避雷裝置中的引下線應該環繞古建筑的四周、墻面鋪設，兩條引下線的平均距離為18m。

為了保證古建筑正面的足夠美觀，原則上是不能鋪設引下線的，但是為了安全，所以在鋪設引下線的過程中，要盡量隱蔽鋪設安裝。另外，在一些面闊較大的錢物避雷帶要盡量的選用直徑較大的材料來進行鋪設，在兩端的引線也要加大材料的直徑。同時要增加引線的數目，這樣能夠做到有效的分流。在鋪設的時候要嚴格按照操作規范來進行。

(3)在古建筑的的不同地域要根據游客的分布和集中程度來采取不同的均壓措施。

如:在寬度較為狹窄的古建筑周圍可以采用水平圈式的接地裝置，這樣的話，要特別注意保持接地裝置與地下管線的安全距離，避免引下來的雷電擊穿地下管線。

3.2關于側面雷擊的應對措施

在古建筑的防雷措施方面，我們可以根據古建筑物的地理位置來確定防側擊雷的方法。如在山區地帶亦或是在空曠的古建筑物周圍，要確定需要進行防雷的均壓帶，并且使均壓帶和建筑物四周的金屬物體進行接地。最基礎的安全要求就是窗上的玻璃沒有空洞，因為在山野地帶雷電可能會以雷球的狀態鉆進室內。還要特別注意一下樹木與建筑物的安全距離。

3.3做好建筑物內部的防雷措施

古建筑的內部防雷就是指的減少建筑物內的雷電流和所產生的電磁感應以及防止反擊、接觸電壓、跨步電壓等二次危害。在加強建筑物的外部防護措施的同時，也不能夠放松對于內部防雷的建設安裝，它大致可以分為地位連接、加裝避雷器和合理布線等一系列措施。在我國重點保護文物的古建筑內，一般都設有消防、報警和監控設備等，然而這些弱電系統的雷電感應的危害很大，因此加強內部防雷顯得尤為重要。

4在古建筑防雷工程中需要注意的問題

我們發現，很多古建筑的建筑地理位置都不是很好，大都處于高山、險峻的地帶，這樣地理不佳的問題就會在一定程度上增加防雷工程施工的難度。另外，考慮到為了使古建筑保持良好的藝術價值和觀賞價值，防雷工程施工時就要小心，隱蔽。除此之外還有一些技術指標不能夠達標:

(1)我國對于古代建筑的統一避雷施工標準，會使得文物保護人員難以保持一個合理的尺度，可能會存在著想要很好的保護古建筑，加大防雷措施，但會減弱古建筑的魅力。否則就會使得古建筑風韻猶存，但處于極易破壞的狀態下。

(2)我國的古建筑大都是以木材為主，但是現代的避雷裝置都是一些沉重的金屬，這樣就很容對古建筑造成傷害。

(3)在古建筑地面四周的引下線的間距很難達到技術規范的要求，加上古建筑的墻體形狀不一，也極大地增加了施工的難度。

5結論

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為了尋找空氣幕送風射流的最佳射流厚度和射流角度，防煙空氣幕送風口設計必須考慮既可調節送風口的厚度又可調節送風口的旋轉角度。如圖2所示。

圖2防煙空氣幕送風口軸測和剖面圖

2．1空氣幕送風口

防煙空氣幕送風口由四塊薄鋼板組成，分成左右兩部分，每個部分由上側水平薄鋼板和下側豎直薄鋼板組成，上下板之間通過鉸鏈相連。防煙空氣幕送風口上部通過帆布軟接與送風靜壓箱連接。

2．2送風口厚度調節

為調節送風口的厚度，門洞前模擬走廊上部的左右兩側壁各設一根角鋼做成滑軌，在角鋼一側面上設置等間距的固定孔，并在送風口左上側板上與角鋼相同部位設置同樣等間距的固定孔。送風口左側整體可以通過其上部在滑軌上水平左右移動，右側上部固定，這樣通過每移一個步長就可以得到一個送風口的厚度。

2．3送風口旋轉角度調節

為了調節送風口的放置角度，在沿氣流方向門洞前模擬走廊左壁上設置以送風口右側鉸鏈中心為圓心、每旋轉5℃定一固定孔的80°弧長的薄鋼板弧形角度刻度盤。送風口左右兩部分由下側的豎直板與四根等間距孔的扁鋼通過插銷連成一體，送風口右部分的下側的豎直板上焊接一手柄（手柄孔中心與右側鉸鏈中心一致）。送風口的角度通過手柄旋轉調節固定在薄鋼板刻度盤上。

3防煙空氣幕實驗技術方法及步驟

3．1測試項目及參數范圍

煙氣的水平流速及模擬走廊煙氣流量、排煙管道的動壓及排煙量、送風管道的動壓及空氣幕的射流流量和送風口的射流流速、厚度、角度和防煙空氣幕阻斷煙氣時間。實驗場所的空氣狀態參數。

測試水平煙氣流速調節范圍為0.2～1.2m/s，其步長為0.1m/s；空氣幕射流厚度調節范圍為5～10mm，其步長為5mm；空氣幕射流角度調節范圍為5°～60°，其步長為5°；空氣幕流量由密閉對開多葉調節閥控制，偏轉角調節范圍為0°～90°，其步長為30°；排煙管道排煙量由密閉對開多葉調節閥控制開啟度調節范圍為0°～90°，其步長為22.5°。

3．2測試儀器

①QDF-3型熱球風速儀0.05～30m/s、低速熱線風速儀0.1～1.2m/s②TKS型標準畢托管5～4m/s基本格數為0.998±0.002③YYT-2000傾斜式微壓計0～2000Pa精度等級為1級④水銀溫度計0～50℃分度值為0.1℃⑤干濕球溫度計⑥DYM3空盒氣壓表800～1064kPa最小分度值為1kPa⑦秒表⑧直尺分度值為1mm

3．3測試方法及步驟

3．3．1矩形風管測定斷面選擇及測點的確定

矩形風管斷面選擇在沿著氣流方向局部阻力前大于4倍矩形風管大邊長和局部阻力后大于1.5倍矩形風管大邊長的直管段范圍內，這樣能保證被測斷面氣流均勻。測點的確定采用等小矩形面法，將斷面劃分為若干個面積相等的小矩形，并在每一小矩形的對角線交點上進行測量，一般小矩形的邊長為150～300mm左右，其面積不大于0.05m2。

3．3．2測試方法及步驟

各種測試儀器就位調零并測量模擬走廊斷面尺寸及風管斷面尺寸。定測試環境的空氣狀態參數：測試、大氣壓--溫度計、空盒氣壓表。為煙霧發生器加乙二醇發煙劑，接通電源產生煙霧。按調節范圍及步長分別設定煙氣的水平流速。啟動并調節變頻調速風機FJ1--熱球風速儀測定煙氣的水平流速。由此確定煙氣流量。確定空氣幕的射流流量，啟動風機FJ2并調節密閉對開多葉調節閥F3--標準畢托管、傾斜式微壓計測定風管氣流的動壓值并由風管斷面尺寸計算其流量。或采用熱球風速儀測定空氣幕送風口的射流流速并由送風口面積確定空氣幕的射流流量。排煙管道的動壓采用標準畢托管、傾斜式微壓計進行測定，并計算其排煙量。觀測模擬走廊煙氣流動狀態及防煙空氣幕阻煙情況并用秒表記錄阻煙時間。按照空氣幕防煙的工作方式開啟或關閉閥門和風機。工況調節，煙氣水平流速一定的情況下，分別調節空氣幕射流流量、厚度及角度。同時測量記錄以上各種數據。

測試完畢，首先切斷煙霧發生器的電源，接著關閉風機FJ1、FJ2。

測試數據進行整理分析。風壓的計算，當各測點相差不大時，計算其數學平均值；當各測點相差較大時計算其均方根值（負值與零按零計算）。

篇7

關鍵詞：高層建筑 ；消防 ；火災報警 ；探討

中圖分類號：TU998.1文獻標識碼：A文章編號：

1、照明問題

根據《火災自動報警系統設計規范》的有關條文，確認火災后，應能切斷有關部位的非消防電源。為此，在通常設計中，一般將普通照明也一并切除。然而，照明是在緊急情況下保持人心穩定的重要因素。由于應急及誘導照明的照度與普通照明比，相差懸殊，突然切除普通照明，僅靠應急及誘導照明，仍有可能造成人群驚慌與混亂，尤其是人員密集的場所如商場、影劇院、機場車站等。

2、雙電末端自切問題

根據有關規范，消防用電設備之電源應專用，且為雙電末端自切。但在實際的工程中特別是樓層面積大，功能較多的，消防用電設備往往是數量多，分布廣，單機容量較小。若在每臺設備就地設置雙電源自切配電箱，并由二路專線供電，則將造成變電所出線倉位緊張，配電通道擁擠，較難滿足規范的要求。為滿足規范要求，上述雙電源自切配電箱應相對集中設置，在消防用電設備就地設置按鈕盒接觸器及熱繼電器均設于配電箱內，或在就地設置磁力起動器配電箱內僅設置斷路器。雙電源自切配電箱的供電半徑宜控制在30米內。對該類配電箱可采用鏈式供電，即由變電所引來一組雙電源帶若干臺雙電源自切配電箱，所鏈接的雙電源自切配電箱不宜超過3臺，總容量宜控制在50kw以內。這樣設計，既減輕了變電所及配電通道的壓力，又完全滿足有關規范的要求。

3、通道上的防火卷簾的控制問題

根據《火災自動報警系統設計規范》第6.3.8條的規定，疏散通道上的防火卷簾應設置火災探測器組，且應按下列程序自動控制：感煙探測器動作后，卷簾下降至距地1.8米；感溫探測器動作后，卷簾下到底。這樣的采用不同類型火災探測器的與信號來控制的規定，其目的是要提高卷簾動作的安全可靠性，但是，通常情況下，卷簾兩側的使用功能是相同的，即兩側應設置同樣的火災探測器。若按上述條文，在不具備條件的場所，人為硬性設置不同的探測器，則其中一類探測器的誤報率較高，反而降低了動作的安全可靠性。如大型地下汽車庫，因其正常情況下有汽車尾氣產生，且通風狀況較差，根據規范應設置感溫探測器，而感煙探測器是不適合的，若按以上條文設置感溫—感煙探測器組來控制卷簾，則誤報概率增大。而且，這種“狼來了”式的誤報較多，時間長了，容易使消防值班人員產生麻痹思想，這是非常危險的。為此筆者認為，應按《火災自動報警系統設計規范》中“7.火災探測器的選擇”來設置探測器，并在卷簾兩側各選一個探測器同類型和不同類型均可構成探測器組成控制卷簾，而不是刻意構成不同類型的探測器組。

4、消防聯動控制制式問題

消防聯動控制有采用多線制的，有采用總線制的。多線制是電源驅動線與信號線分開，電源、檢測、控制分別占用導線的制式。多線制一般有五線制、四線制。總線制是基于計算機技術中控制總線的原理，采用信號線與電源驅動線分時復用的方式，利用計算機編程技術來達到監測與控制目的，總線制有三總線制和二總線制。總線制比多線制有布線少，監測控制設備多等優點，目前大中型項目多采用總線制。在具體設計中選擇采用哪種制式可結合工程的具體情況而定。

5、線路的敷設問題

許多電氣設計消防線路采用穿塑料管（PVC）保護，并從吊頂內走線。而“民規”第24.8.5條規定：消防聯動控制、自動滅火控制、通信、應急照明及緊急廣播等線路，應穿金屬管保護，并暗敷在非燃燒體結構內，其保護層厚度不應小于 30mm。當必需明敷時，應在金屬管上采取防火措施。在布線上要求與“民規”、“報警規范”基本一致，只是根據“報警規范”線路在暗敷時可采用金屬管或經阻燃的硬質塑料管保護。從實際情況可以看出，很多設計人員對這一條有所疏忽。

敷設在吊頂內的線路，在發生火災時并不安全，而且吊頂內下是火災多發地段。設計人員應對規范條文給予足夠的重視，在實際操作中，凡是新設計的建筑，對該條文規定的線路，一律穿金屬管或阻燃PVC管保護并在現澆板內、墻內等處暗敷走線。而在改造工程中，由于條件限制不能暗敷時，應對保護鋼管或金屬線槽采取防火措施，如刷防火涂料等。

6、消防水泵的控制啟停問題

消防水泵（包括消火栓泵、噴淋泵）是滅火手段中的重要設施，對消火栓系統而言，根據“高規”的要求，在消火栓處應能直接啟動消火栓泵。根據“報警規范”的要求，在消防控制室處也應能手動控制消火栓泵的啟、停。這兩部規范從各自不同角度提出要求。此外，在水泵房消火栓泵附近還有一個控制箱直接控制水泵電機啟停，這樣消火栓泵的啟動就有三處地方可控制，因此，存在這樣兩個問題，一是消火栓泵的控制權，二是消火栓泵的啟動方式。

消火栓泵的啟動控制權即是消防中心控制室、消火栓動作按鈕與泵房控制箱的主從控制關系。一般來講應以消防控制室為主。目前很多大廈消火栓的控制方式是在泵房控制柜上設置手動、自動轉換開關，通常情況下置于自動位置。這樣設置有一個好處，就是一旦自動控制失靈，工作人員可在水泵房將轉換開關打到手動位置，直接起動消防泵，且就地維修也很方便。但是，這樣一來，將會帶來負面影響。在水泵房設置轉換開關，容易引起人為的操作失誤，因為一般情況下泵房是無人值班的，萬一工作人員或其他人員將轉換開關置于手動位置，而消防中心未能及時發現，就會出現重大的消防隱患（此時消防中心和消火栓按鈕均無法啟動消防泵）。為了有效解決以上矛盾，在實際設計中，消防控制室的手動起停按鈕可不經過泵房設置的轉換開關，而直接啟動消防泵，既能解決直接起動問題，又便于消防中心統一監控。

消防控制室與消火栓動作按鈕啟動關系與消火栓泵的啟動形式有關。消火栓泵的啟動方式一般分為兩種，第一種啟動方式是在總線制聯控方式下，消火栓動作按鈕的起動可通過設在消火栓旁的聯動接口模塊將其要求的啟動信號送至消防控制室控制臺，再從此處輸出使消火栓啟動的開關量觸點。第二種起動方式，是直接將消火栓動作按鈕的開關量觸點輸出到消火栓泵啟動箱。這兩種啟動方式在實際設計中都可以運用，前一種方式接線省，但需在總線制下，對消火栓聯動模塊進行地址編碼編程來達到監測大量消火栓的目的。后一種啟動方式簡單可靠，但還需要把消火栓動作信號返給消防控制室。設計者在具體設計中可根據實際工程規模大小來選用，工程規模大、建筑形式復雜可采用前一種啟動方式，規模小可采用后一種啟動方式。

噴淋泵的自啟動是通過各保護區的管網噴嘴玻璃球高溫下爆碎，引起管網水流流動，從而聯動報警閥壓力開關動作，達到自啟動噴淋泵的目的。通過水流指示器聯動模塊或報警閥壓力開關引線至控制室，消防控制室能準確反映其動作信號，同時控制室應能直接控制噴淋泵啟停。

7、消防控制室反應消火栓泵和噴淋泵的工作和故障狀態

根據“報警規范”的要求，消防水泵啟動后要返回已工作的信號，有兩種做法。其一是取電路信號即接觸器的合閘輔助接點，其二是取物理量信號即取供水管網上的水流壓力傳感器，后者目前使用較少。關于故障信號的返回，電源斷電故障信號的反應比較清楚，其它故障信號的反應，“報警規范”、“民規”都沒有明確說明。比如消防水泵過負荷故障信號應該反應到消防控制室，但具體如何反應是在設計中應予考慮的一個問題。

8、防火閥、排煙閥的控制及返回信號

“報警規范”要求在消防控制室能夠關閉防火閥。在實際設計中，選用的基本是280℃易熔環熔斷的防火閥，建議將防火閥做成電磁閥的形式，至于信號返回是一對一返回還是成組返回要視具體工程情況來定。

“報警規范”也要求在消防控制室能夠啟動排煙閥。以何種方式啟動排煙閥也值得探討。所有的排煙閥都可裝上編碼接口聯動模塊，由消防控制室聯動控制器來達到控制啟動排煙閥的目的。其次還可由就近的感煙探測器組成的控制線路啟動即可，消防控制室只接收其工作后返回的信號。如要求先打開著火層排煙閥，再打開屋頂層排煙機，這種情況下采用后一種做法較妥。

9、結語

總之，對于建筑電氣消防設計，首先要嚴格執行有關規定，特別是強制性規范；又應根據消防機理及各設備在火災時的運行情況，合理地選擇設備，構成系統，以使各消防設備能準確、及時、安全地運行。

參考文獻：

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[2] 王翔. 建筑消防電氣設計中若干問題的探討[J]. 浙江建筑, 2003,(01)

[3] 施斌. 對防火卷簾控制設計的一些認識[J]. 消防技術與產品信息, 2002,(12)

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1.1空調的計算冷熱負荷

在濰坊市氣候條件下，節能公共建筑單位建筑面積設計冷熱負荷相對穩定，空調總冷負荷2640kW，空調總熱負荷1650kW，冷指標為91W/m2，熱指標為57W/m2，每年的空調負荷具有很強的規律性。

1.2既有建筑技術改造方案

1.2.1地埋管換熱器地下熱平衡分析地埋管全年吸熱量Q取熱=1473.69MWh，散熱量Q散熱=1872.8MWh。在考慮了機組的耗功量后地埋管換熱器的散熱量與取熱量的比值要明顯高于建筑物所需的冷負荷與熱負荷的比值。地埋管的年累計放熱量與取熱量不平衡率為21.3%，地埋管側的峰值排熱負荷為3201kW，峰值取熱負荷為1144kW，兩者相差較大，如果按照冷負荷設計鉆孔井數，鉆孔費用較大，綜合考慮冷熱負荷平衡及鉆孔費用，可將一部分冷負荷采用原有模塊式空氣源熱泵機組承擔，不僅可以減少鉆孔數目，還可以平衡冷熱負荷。由上述冷熱平衡知:總排放熱量為1872.8MWh，總吸取熱量為1473.69MWh，不平衡率為21.3%，如果全部采用地源熱泵工程滿足冷負荷，地下的溫度變化總體呈上升的的趨勢，不滿足地源熱泵工程設計規范要求。

1.2.2初步設計方案根據調研數據的顯示，系統原有40臺模塊式空氣源熱泵機組，單臺供冷量為60kW，為了最大程度地滿足冷熱負荷的平衡，同時避免鉆孔數目的過多，減少水泵能耗，該技術改造方案定為1臺螺桿式熱泵機組+19臺原有模塊式空氣源熱泵機組，原有模塊式空氣源熱泵機組保持原有位置不再變動，既節省了設備遷移費用，又節約了總機房面積，熱泵機組及鉆孔數目根據冬季負荷確定。冬季熱泵機組提供全部采暖負荷，為保證地源側冷熱負荷平衡，夏季供冷以地源熱泵機組為主，模塊式空氣源熱泵機組只在部分月份、部分時間段開啟，可通過控制冷水機組的運行時間完全滿足地源側冷熱負荷平衡。

1)巖土熱物性參數測算。根據工程所處的地質狀況以及以往工程經驗，巖土的導熱系數預估為1.66W/(m•℃)，體積比熱1.993×106J/(m3•℃)。在方案確定后，應進行現場測試，即在不同位置選定2～3個測試孔，進行熱響應測試實驗，然后利用參數估計法計算當地的地下巖土導熱系數及比熱。

2)地埋管換熱器設計參數的選取。采用地熱換熱器設計模擬軟件—地熱之星GeoStar(V3.0)對該工程建筑進行優化設計計算。選取垂直雙U型埋管，因鉆孔較深，土壤取散熱能力較淺層大，換熱能力強，通常是土壤淺層的5倍以上，并且所需占地面積較小［2－3］。由于該地的地質構成主要為泥沙與巖石，鉆孔難度適中，每米鉆孔費用相對較高，每個鉆孔內設置雙U型管在一定程度上降低系統的初投資。同時根據該工程周邊可利用的鉆孔空地面積有限，采用雙U型管，可大大減少鉆孔的占地面積。工程設計的基本參數為:鉆孔回填材料采用的高性能回填材料，導熱系數為1.82W/(m•K);進入熱泵循環液的最高/最低溫度分別是:33℃/4℃;De32的雙U型管，鉆孔直徑為150mm;系統運行壽命設計為20a;巖土平均導熱系數為1.66W/(m•℃)，容積比熱容約為1.993×106J/(m3•℃)，巖土的初始溫度為15.2℃。

3)地埋管換熱器的長度設計計算。根據工程設計的基本參數，采用設計計算軟件對建筑進行地埋管長度的設計計算。經過計算，所需的總地埋管換熱器的鉆孔長度約為33000m，每個鉆孔深度為100m，共需330個鉆孔，鉆孔行列間距均為5m，所需鉆孔面積為8250m2，建筑周邊條件能滿足鉆孔面積的要求。

4)地埋管布置形式設計。對于地源熱泵空調工程，豎直地埋管換熱器宜分組連接，且每組不超過換熱器總數的10%。因此根據鉆孔設計布置情況，以6個鉆孔或4個鉆孔組成一個水平環路就近通過鋼塑轉換接頭與分集水器連接，室外分集水器之間由水平主干管連接，水平主干管采用同程式連接方式。地埋側水平管路采用地埋敷設方式，水平支管敷設深度為2.0m，水平干管敷設深度為1.5m。鉆孔間的設計間距為5m，鉆孔的直徑為150mm。地源熱泵系統模擬在設定好以上參數的條件下，對整個地源熱泵系統的運行進行了10a的模擬計算，得到的溫度曲線不僅為該系統的可行性提供了熱平衡依據，而且對工程設計及運行管理也有一定的指導性作用。地源熱泵系統運行10a期間的循環液進出熱泵的月平均溫度變化曲。以看出，在運行1個采暖與空調周期后地下巖土溫度變化幅度很小，但由于地埋管的年取熱量略微小于年釋熱量，所以地下的溫度變化總體上呈緩慢上升的趨勢。該項目可采用如下措施:適當增加冬季空調運行時間;可適當地增加地埋管各鉆孔之間的間距，降低埋管間的熱干擾，增大蓄熱體，有利于地埋管向周圍巖土中釋放熱量;間歇運行，有利于地溫的恢復在夏季氣溫較低時，可以間歇性地運行或停止部分熱泵機組，使地下巖土蓄熱體有較長地溫恢復時間，提高換熱溫差，延長系統在高效率點的運行時間。空調冷熱源機房位于原有機房內。

2經濟性分析對既有建筑的地源熱泵系統與原有的空調系統

進行了經濟性對比如表8所示。計算結果表明:地源熱泵系統增加的初投資大約為567.5萬元;系統運行按20a計，地源熱泵系統可比模塊式空氣源熱泵機組加集中供熱系統節省運行費用1336萬元，系統投資回收年限為8.5a。

3系統能效分析及節能量計算

每個月相對于原有的集中供熱+模塊式空氣源熱泵機組空調系統。年可節約319.78噸標準煤。現有系統全年耗能量為1949.6MWh，改造后系統全年耗能預計為918MWh。與原有空調形式相比，采用地源熱泵+模塊式空氣源熱泵機組改造方案后，5結語地源熱泵系統改造項目的總投資為567.5萬元，地源熱泵系統運行后將帶來顯著的環境效益。改造項目采用新方案每年節能量為319.78噸標準煤，相當于每年減少CO2排放量797.2t，減少SO2排放量2.4t，減少NOx排放量1.24t，減少碳粉塵217.5t。節能改造項目并不是一味地追求節能，而不考慮投資成本，該項目在確定方案時，綜合考慮了現有的周邊能源情況及既有建筑物內冷熱源情況，最終方案確定為地源熱泵機組與原有模塊式空氣源熱泵機組結合使用，該方案具有以下優勢:

1)可以減少原有設備的拆遷、遷移費用;

2)在平衡地埋管側冷熱負荷的同時，可以降低鉆孔費用;

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1、在高層建筑內應控制使用雙閥雙出口消火栓代替兩組單閥消火栓。

《高規》規定“同層相鄰兩個消火栓的水槍的充實水柱達到被保護范圍內的任何部位。”在某些條形高層建筑中，其端部是否可以采用雙閥雙出口消火栓，從而省去1組單閥消火栓的設置呢？雖然在中國建筑工業出版社出版的《給水排水設計手冊》（第二版）中提出“在每層樓的端部可采用雙閥雙出口消火栓”，但是《高規》中明確規定“十八層及十八層以下，每層不超過8戶、建筑面積不超過650m2的塔式住宅，當設兩根消防豎管有困難時，可設一根豎管，但必須采用雙閥雙出口消火栓。”，且以強制性條文的形式予以規定。因此，在設計中我們應該力求避免出現這種情況。

2、正確計算消火栓充實水柱長度，合理布置消火栓。

《高規》規定“消火栓的水槍充實水柱應通過水力計算確定，且建筑高度不超過100m的高層建筑不應小于10m；建筑高度超過100m的高層建筑不應小于13m.”對于建筑高度不超過100m的高層建筑，設計中我們可以根據水槍最小流量5L/s，水槍噴嘴口徑19mm，查有關設計手冊得出水槍充實水柱長度為11.3m；對于建筑高度超過100m的高層建筑，我們可以調整水槍流量以達到滿足規范所需要水槍充實水柱長度。而在實際中，高層建筑標準樓層凈高考慮經濟因素一般控制在4.0m以下，如果根據公式Sk＝（H1-H2）/SINα計算水槍充實水柱，當層高取4m，水槍上傾角取45°時，計算Sk為4.24m，遠遠達不到規范要求，即層高限制了充實水柱的長度。但是，我們可以調整水槍上傾角來達到提高充實水柱長度的目的，因為規范及有關手冊提出水槍上傾角不應大于60°，并未規定其下限角度值。筆者通過計算，當層高仍舊取4m，充實水柱取11.3m時，水槍上傾角為14.87°。況且《高規》有關條文說明解釋道，口徑19mm水槍的充實水柱小于10m時，由于火場煙霧大，輻射熱高，撲救火災有一定困難，所以水槍的充實水柱長度首先應該計算，同時又要滿足《高規》規定各種高層建筑水槍的充實水柱下限值。按照水槍充實水柱長度，我們可以確定消火栓保護半徑，但是在設計中我們不能簡單的用保護半徑畫圓來布置消火栓。因為高層建筑平面中隔墻、內走道、門的布置會影響消火栓的使用，設計中應該用水龍帶長度、充實水柱的水平投影去校核消火栓保護半徑最遠點。

3、高層建筑消防電梯間前室必須設消火栓。

《高規》規定“高層建筑消防電梯間前室必須設消火栓”，那么設于前室的消火栓可否保護相鄰部位呢？《高規》的條文說明對此并沒有具體說明，但是《建筑設計防火規范》中對“消防電梯前室應設室內消火栓”的條文說明中明確指出：消防電梯前室內消火栓是為便于消防隊員使用消火栓并開辟通路，不能計入總消火栓數內。因此在設計中我們通常將其視為消防電梯間前室專用，而不保護其余部位。而目前如上海等部分地方消防設計規定，高層建筑的防煙樓梯間前室也需設消火栓。

4、正確設置消防水池及保證高層建筑兩路供水。

通常在高層建筑中，在市政供水不能滿足消防用水量要求或市政為單路進水時，規范都要求設置消防水池。計算消防水池容積時，應將火災延續時間內室內各消防用水量之和減去市政進水管的補水量。補水時間可按最長的火災延續時間計。如果要考慮室外消防用水量或是設置生活、消防共用水池，則還需要補充相應的用水量。當設置生活、消防共用水池時，不能利用建筑物的本體結構做水池池壁以及池底，以防止生活水質污染。對此，《強制性條文》中已經明令禁止。同理，如果高層建筑屋頂設有生活、消防共用水箱，也應滿足該要求。從消防水池接入水泵間的引入管應該保證不少于2根，如果在接入泵房前就將引入管匯合為一，對消防水池而言，僅為單路供水，存在供水的安全隱患。同時，從消防水泵接入各消防管網的供水管也應保證兩路。

5、消防水泵出口處的放水閥和穩壓回流措施。

《高規》規定“消防水泵的供水管上應設置DN65的放水閥門”，目的是便于水泵檢查試驗時排水。排水量小時，可直接排至泵房集水池；排水量大時，可排回消防水池。同時，消防水泵出口還需要考慮一定的穩壓回流措施。因為在實際使用中，會出現消防水量小于水泵選定流量值的情況，此時水泵揚程遠大于設計值，在無任何回流措施保護下，消防管網壓力過大，容易造成事故。簡單的做法是在供水管上裝設安全穩壓閥，在管網超壓時，可以通過回流管泄壓，將回流水排至消防水池；在管網壓力不穩定時，亦可穩壓。

6、消防管網布置成環的問題。

高層建筑中一般要求消火栓系統布置成環狀管網，在某些大面積的建筑內，由于各方向均布置了消火栓和消防立管，此時我們可將底層與頂層的消防干管均連成水平環路，立面又形成以立管相連的豎直環路，這種立體管網對消防供水最為安全。可是對于某些條形建筑，設計中我們只要將管網豎向成環即可，不必刻意追求這種立體管網，如果強行將消防干管繞成環路，將人為的使系統復雜化，且無太大意義。

二、高層建筑自動噴水滅火系統設計

1、走道噴頭的布置。

在高層建筑中，為了美觀往往設有吊頂，隱藏結構梁及各專業管道。而走道通常是各種管道最為集中的地方，特別是設置集中空調的高層建筑，結構梁、空調風管以及分層布置的給排水、電力管線等使設有吊頂的走道凈空降低，若其吊頂形式為悶頂，則其悶頂的凈空高度極有可能大于800mm.而《自噴規范》規定：“凈空高度大于800mm的悶頂和技術夾層內有可燃物時，應設置噴頭。”這是我們在設計中容易忽視的地方。由于走道內管道眾多，設計中往往會出現直接在自噴配水管上、下接噴頭的錯誤做法。首先這種接法不符合配水支管允許設置噴頭數量（≤8個）的規定，其次走道內的自噴配水管往往管徑較大，它缺少接小管徑噴頭的管件，在安裝上也有弊病。所以，走道內的噴頭應該從配水支管上接出為宜，在管線的布置上應與暖通、電力專業密切配合。

2、高層建筑部分層自噴配水管入口應按要求減壓。

新《自噴規范》規定：“管道直徑應經水力計算確定。配水管道的布置，應使配水管入口的壓力均衡。輕危險級、中危險級場所中各配水管入口的壓力均不宜大于0.4MPa.”而老《自噴規范》對此并無具體要求。高層民用建筑火災危險等級一般為中危險級，自噴水泵是根據最高層最不利噴頭工作壓力經過計算而選擇。筆者在近幾次設計中計算的最不利層配水管入口處所需壓力均不大于0.3MPa（最不利噴頭工作壓力按0.05MPa計），由于自噴水泵的揚程還需考慮建筑高度、水力損失等因素，故必使高層建筑的底部幾層配水管入口處壓力大于0.4MPa.因而在設計時，在自噴水泵揚程的確定上不能一味放大了事，應該在自噴平面布置完畢后通過水力計算校核水泵揚程，并在此基礎上校核底部幾層配水管入口處壓力。

3、正確設置自噴末端試水裝置，解決末端試水裝置排水問題。

《自噴規范》要求“每個報警閥組控制的最不利點噴頭處，應設置末端試水裝置，……末端試水裝置的出水，應采取孔口出流的方式排入排水管道。”在設計中，我們通常不會忘記末端試水裝置中試水閥、壓力表的設置，但是往往忽視試水接頭的設置，特別是試水接頭出水口的口徑沒有交代。其實目前市場許多消防設備生產廠家，如上海金盾消防安全設備有限公司，可以生產成套的末端試水裝置（ZSPP末端試水裝置，含試水閥、壓力表、試水接頭），我們只需要根據設計要求，按照試水接頭出水口的流量系數選擇定型產品即可。此外，試水接頭不能與管道或軟管直接連接，影響孔口出流的效果；自噴排水管也應設計成間接排放，以免下水道氣體通過排水漏斗散入室內，影響室內空氣品質。

4、報警閥的進出口均應設置信號閥。

新《自噴規范》要求“連接報警閥進出口的控制閥，宜采用信號閥。”一般在水流指示器及報警閥進口設置信號閥已經是常規設計，很少遺漏。但規范要求在報警閥出口也要設信號閥或帶鎖具的閥門，目的是防止誤操作。

5、消防增壓泵的設置問題。

為保證《高規》或《自噴規范》要求的最高層消火栓或噴頭的靜壓力值，在高位水箱的水位差不夠的情況下，設計中我們一般在高位水箱處設置消防增壓泵。首先，增壓泵的流量要滿足1股水柱或1個噴頭的水量；其次，增壓泵的揚程不宜過大。由于高位水箱消防水位與頂層消火栓或噴頭已有一定的位差，規范要求的靜壓力值減去這個水位差就是增壓泵的最小揚程，所以增壓泵的揚程一般只需要幾米足以滿足要求。如果增壓泵揚程選的過大，將導致下層管網承壓過高，消火栓出口壓力或是各層自噴配水干管入口處壓力增大，均需采取減壓措施，使消防系統復雜化。但是僅靠增壓泵來滿足消防靜壓要求也不合適，因為增壓泵的運行由壓力傳感信號控制向消防系統不斷打水以維持壓力，水泵需要常年頻繁啟停，機件容易損壞。故在條件允許的情況下，與建筑協商適當抬高水箱位置，利用高位水箱穩壓最為穩妥；建筑條件實在不允許時，設計選擇帶氣壓水罐的增壓設施亦可。

篇10

關鍵詞：保障性住房建設、建設監管、建議

中圖分類號：TU113.5+41 文獻標識碼：A 文章編號：

首先，我們要先清楚保障性住房的含義：保障型住房是我國城鎮住宅建設中具有特殊性的一種住宅類型，是指根據國家政策以及法律法規的的規定，由政府統一規劃，統籌，提供給中低收入人群購買，租賃使用，并且對該類房屋的建造標準和銷售價格或租金標準給予限定，起社會保障作用的住房，目前主要供給包括廉租房，經濟適用房，限價房，棚戶區安置房，軍隊安置用房等形式。

保障性住房建設中存在的主要問題包括：

一、資金：國家對保障性住房已出臺了一系列優惠政策，鼓勵并提倡保障性住房的建設，但由于現有體制分割、職能分工、考核以及對政策的理解和執行力度上的不統一等原因，項目建設在有關手續的審批和工作協調上非常困難，建設周期加長，加大了企業投資風險，也阻礙了建設項目的正常進行，造成了資源和時間的浪費，政府窗口應建立經濟適用房“綠色通道”，實現“一站式”服務。對于建成品的回購，建議出臺回購期的相關細化文件。在資金方面，籌資中需要轉換政府角色，包括直接籌資和間接籌資，積極引導形成政企合作共建的局面，有政府進行引導。

二、跟蹤監管：由于保障性住房建設的特殊民生屬性，其質量安全問題自誕生之日起便成為社會議論的熱點。當前，保障性住房建設仍然存在著一些不規范的行為，為保證施工進度，違規操作、邊報邊用、擅自改變土地用途、配套的經營性用地規避招拍掛等現象時有發生。各省土地市場動態監測和批后監管體系正在逐步完善中，尚未真正實現批、供、用、補、查全程監管；部分廉租房項目，是由政府實施的中央新增投資項目，存在未批先用的現象，地方國土資源部門對于中央投資建設項目，沒有制止違法用地的強制執行權，不愿也不敢嚴格執法。一些地方的保障性住房與商品房等經營性房地產項目共建，地方政府以土地換投資，彌補地方配套資金的不足，由房地產開發商建設，在實施經營性用地出讓招拍掛上，缺乏可操作的辦法和執法監管措施。所以加大對保障性住房用地的執法監察，加大違規處罰力度就顯得至關重要。加強實地巡查和執法監察，地方政府及國土資源部門要依法查處違規操作、未批先用、擅自改變用途等違規行為，規范用地管理秩序，做到保的準、順、實、惠。

三：務實的保障性住房建設計劃：

1、國土資源部曾明確要求，保障性住房用地供應計劃沒有公布前，各地不得出讓住房用地。各派駐地方的國家土地督察局將加大計劃落實情況檢查監管力度。各地確保保障性住房用地供應，必須做到“應保盡保”。實行根據實際新增建設用地需求情況測算，制定年度用地計劃，改變現行的按照保障性住房建設規模測算、確定供地計劃的做法，剔除使用存量土地建設保障性住房部分用地，使供地計劃與實際情況相符。即便是這樣，還應建立嚴格的保障性住房供地公示制度。建議分級構建保障性住房建設用地供應信息系統，向社會公開各類保障性住房建設規劃、年度供地數量、布局、用地審批等情況。國土資源部門要適時聯合發改、建設、監察等部門，組織各主流新聞媒體開展專項執法檢查、采訪報道活動，發揮社會的力量，加強對保障性住房用地的監督。

2、從實際執行情況看，供地計劃受建設投資規模、規劃、建設時序等不確定因素影響較大，實際供地與計劃安排存在較大差異，建議允許地方根據國家住房政策的調整、實際建設規模、時序等因素，調整各類保障性住房的用地結構。比如：許多地方采取廉租房、經濟適用房小區中配建部分經營性商業等服務設施，大多屬于為低收入人群提供服務設施，并難以按單宗地實行招拍掛出讓的實際情況，允許對廉租房與經濟適用房小區內配建的商業等服務設施用地，在嚴格規定有關條件前提下，實行土地面積分攤、協議出讓供地。

3、加強保障性住房建設監管和考核制度。明確建設單位為質量第一責任人，對建設工程質量全面負責，加強對施工、監理單位管理人員到崗履責情況進行管理，保證工程合理造價，不得任意壓縮工期，不得明示或暗示設計單位和施工單位違反工程建設強制性標準，降低建設工程質量，不得違法肢解分包，并建立保障性住房建設情況定期報告制度，提高公開性和透明度;加強對保障性住房規劃實施、計劃執行、土地供應以及建設目標完成等情況的監督檢查，作為政府業績考核內容，做到責任、政策、監督、考核“四落實”。

四：建筑選址：保障性住房建設由于考慮到地價等因素, 規劃布局有待改善，交通等外部配套設施的建設相對滯后。少數地方保障性住房項目選在離城市中心較遠的地方，隨著保障性住房小區逐年增加，與之而來的不少配套和社會問題，也有待進一步探索。保障性住房小區的管理體制和辦法也亟需完善，建成后遲遲不能入住，或是入住了但生活不方便。有的保障性住房內部空間結構不合理，影響了使用功能。導致低收入家庭入住后生活成本增加,甚至影響到就業問題,這事實上違背了住房保障政策的最初目的，建議重點選址在快速交通干道、地鐵周邊等交通、生活相對便利的地區，切實考慮到居民出行方便、交通便利、可達性好等因素，并設計出更加合理的，適用的小戶型結構，完善住房周邊的配套設施，合理安排保障性住房的建設及居民生活便利等基本需求。

五：房地產市場準入和退出機制：政府要制定有利于保障性住房退出的鼓勵政策，引導管理對象多形式、多渠道解決住房問題。可推出購房貼息貸款、減免購房稅費、發放自租房貨幣補貼、優先購買經濟適用房等政策，抓緊明確保障性住房進入市場的條件、程序、費稅政策等，促進房地產市場健康平穩發展。建立和完善保障性住房的準入和退出機制，實現進出渠道暢通，切實做到公開、公平、公正。